Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Лабораторная техника -> Стренк Ф. -> "Перемешивание и аппараты с мешалками" -> 106

Перемешивание и аппараты с мешалками - Стренк Ф.

Стренк Ф. Перемешивание и аппараты с мешалками. Под редакцией Щупляка И.А. — Л.: «Химия», 1975. — 384 c.
Скачать (прямая ссылка): mesch.djvu
Предыдущая << 1 .. 100 101 102 103 104 105 < 106 > 107 108 109 110 111 112 .. 133 >> Следующая

Ра*1 М1
8Ь = -
характеризует отношение проникновения массы к чистой ее диффузии, причем рА — коэффициент массоотдачи для всех случаев диффузии при характеристике АяА, а кс — коэффициент массоотдачи для равномолярной диффузии при движущей силе АСА.
Для диффузии одного компонента через инертные вещества зна~ чения коэффициента массоотдачи кс, рассчитанные из уравнения (У1-37), следует умножить на отношение концентраций С1Ст. Тогда
Ра С
?1 С1т
В качестве линейного размера в критерии Шервуда чаще всего принимается диаметр элемента дисперсной фазы йп реже — диаметр мешалки в, или диаметр сосуда Б.
Критерий Рейнольдса:
Ке = ."^У (У1-38)
Однако такое определение Ие не может быть использовано непосредственно для расчета массоотдачи в дисперсных системах из-за сложности определения скорости ю. Это должна быть скорость элемента дисперсной фазы относительно сплошной фазы (относительная скорость). Однако определить такую величину не представляется возможным. Следовательно, вместо скорости ш нужно использовать соответствующий заменяющий параметр. Наиболее часто для этой цели применяется окружная скорость конца лопаток мешалки и — = ппс1. Кроме того, если в качестве линейного размера принимается
309
также диаметр мешалки й, то получается традиционный вид критерия Рейнольдса для аппаратов с мешалками:,
(УІ-39)
Если же в качестве линейного размера принимается диаметр элемента дисперсной фазы <2Г, то получается следующий вид критерия Рейнольдса:
_ Пййгу
Ие=-?1. У1-40)
Г|
Параметры ц и у чаще всего относятся к сплошной фазе, реже — к смеси.
Более новую концепцию определения параметра ю дает теория локальной изотропной турбулентности Колмогорова [41]. По этой теории для определения степени турбулентности в малом объеме около частицы нужно пользоваться средним значением пульсации скорости на пути, равном диаметру частицы йг. Величина ]/^2 является статистическим параметром, который может быть применен вместо относительной скорости частицы в корреляциях массо-отдачи. Этот параметр зависит от величины энергии, рассеянной на единице массы сплошной фазы, и может быть выражен уравнением
Если в качестве линейного размера 12 принимается диаметр элемента дисперсной фазы д,г, то получается новый вид критерия Рейнольдса [3]:
Наиболее часто употребляется альтернативный вид этого определения:
Приведенный выше вид критерия Рейнольдса впервые был применен в корреляции массоотдачи Оямой [52], Коларжем [391 п Кольдербанком [8]. Использование такого определения критерия Рейнольдса в некоторой степени создает независимость от типа мешалки, поскольку влияние геометрии мешалки уже учтено в мощности N, расходуемой на перемешивание. К сожалению, дополнительная трудность заключается в том, что разные мешалки не рассеивают энергию, расходуемую на перемешивание, равномерно во всем аппарате (даже наоборот — такое рассеяние очень неравномерно), а это может привести к дальнейшим расчетным ошибкам.
[19]:

.310
Указанные причины приводят к тому, что до сегодняшнего дня экспериментальные исследования массоотдачи в аппаратах с мешалками не дали удовлетворительных обобщений, несмотря на значительное количество выполненных работ. Лучше разработаны формулы для случая массоотдачи в системах твердое тело—жидкость (растворение), так как диффузионное сопротивление массопередаче для этой системы сосредоточено на стороне жидкой фазы, а форма частиц дисперсной фазы в данный момент не претерпевает изменений (лишь спустя некоторое время частицы твердого тела уменьшаются в размерах вследствие растворения).
До сих пор слабо изучены системы газ—газ и газ—жидкость, где способ введения газа в жидкость оказывает дополнительное влияние на интенсивность массообмена.
Ранние экспериментальные исследования массообмена в аппаратах с мешалками приводили к получению так называемых объемных коэффициентов массоотдачи и массопередачи (отнесенных к единице объема сплошной фазы или обеих фаз). Только в последние годы измерения межфазной поверхности и диаметра частиц (пузырьков, капель) создали возможность вычисления поверхностных коэффициентов массоотдачи и массопередачи (отнесенных к единице межфазной поверхности системы). Такие коэффициенты в меньшей степени зависят от интенсивности перемешивания (повышение интенсивности перемешивания способствует в основном увеличению межфазной поверхности системы).
СИСТЕМЫ ТВЕРДОЕ ТЕЛО — ЖИДКОСТЬ
Этот случай чаще всего встречается при растворении частиц (зерен, гранул) твердого тела и при кристаллизации; изучен он лучше других по следующим причинам: диффузионное сопротивление массопередаче сосредоточено только на стороне жидкой сплошной фазы и известна поверхность массообмена.
В отношении применяемой аппаратуры этот случай также прост, поскольку при растворении прежде всего используются пропеллерные или турбинные мешалки с наклонными лопатками, реже — лопастные мешалки. Размещение в сосуде отражательных перегородок, вызывающих значительный рост мощности, расходуемой на перемешивание, но мало влияющих на интенсивность массообмена, не представляется целесообразным. По мнению некоторых авторов интенсивность массообмена тогда даже уменьшается [78].
Предыдущая << 1 .. 100 101 102 103 104 105 < 106 > 107 108 109 110 111 112 .. 133 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама