Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Баптизманский В.И. -> "Конвертерные процессы производства стали" -> 106

Конвертерные процессы производства стали - Баптизманский В.И.

Баптизманский В.И., Охотский В.Б. Конвертерные процессы производства стали — К.:«Вища школа», 1983. — 343 c.
Скачать (прямая ссылка): konverternoe-proizvodstvo-stali.djvu
Предыдущая << 1 .. 100 101 102 103 104 105 < 106 > 107 108 109 110 111 112 .. 158 >> Следующая

Относительно низкая температура в начальный период продувки получается в результате загрузки перед заливкой чугуна большого количества лома (22—36 % к массе чугуна). Малая величина коэффициента активности у(мП0) обусловливается тем, что известь в первой половине продувки не присаживают (в это время шлак по составу кислый марганцовистый). Незначительное удаление фосфора из металла в шлак и высокое отношение (Мп)/(Р) наблюдаются при минимальном (СаО).
Приведем некоторые технологические показатели передела высокомарганцовистых чугунов в кислородных конвертерах, футерованных магнезитовым кирпичом. Чугун имел такой состав, %• 3,8—4,4 С; 3,8—7,3 Мп; 0,36—1 51; 0,06—0,17 Р; 0,023—0,045 Б. Перед заливкой чугуна загружали скрап (22—36 % в зависимости от [Мр] и [51] в чугуне), известь в первом периоде не присаживали. К моменту скачивания марганцовистого шлака температура металла составляла 1500—1520°С. Первый период плавки в среднем продолжался 8 мин. Затем металл сливали через сталевыпуск-ное отверстие в ковш, а шлак — через горловину в шлаковую чашу. При среднем содержании марганца в чугуне 5,7 % остаточное [Мп] в полупродукте составило в среднем 1,13 %, (МпО) в марганцовистом шлаке 60,5 %, количество этого шлака достигало 7,25 % от массы чугуна, степень перевода марганца из чугуна в шлак 80%, отношение (Мп)/(Ре) =4,6, (Р)/(Мп) =0,0018, содержание серы и фосфора в полупродукте равнялось соответственно 0,02 и 0,076 %. Средний состав марганцовистого шлака был та-
228
,ким, %: 60,5 МпО; 9,5 РеО; 4,05 Ре203; 17,0 5Ю2; 5,2 СаО; 0,19 Р205.
После слива первичного шлака в чашу заделывали сталевы-пускное отверстие, заливали полупродукт, содержащий около 2 % С, в конвертер добавляли известь и плавиковый шпат и вели продувку до получения стали необходимого состава.
6.4. ПРОДУВКА ХРОМСОДЕРЖАЩИХ ЧУГУНОВ
В СССР на базе руд Орско-Халиловского месторождения получают хромоникелевые чугуны следующего состава, %: 3,8—4,5 С; 2—3,6 Сг; 0,5—1,5 №; 0,5—1,5 51; 0,2—1 Мп; 0,3—0,4 Р; до 0,08 Б. Ценнейшим компонентом в этих чугунах является никель — дорогой легирующий элемент, не окисляющийся по ходу сталеплавильного процесса и практически полностью переходящий в сталь.
Из-за повышенного содержания фосфора чугун необходимо рафинировать в основных сталеплавильных агрегатах. В присутствии основного шлака хром окисляется преимущественно до Сг203, которая, соединяясь с РеО, образует твердый (температура плавления « 2200 °С) хромит железа РеО-Сг203, сильно повышающий вязкость шлака. Поэтому до настоящего времени наиболее целесообразной схемой передела хромоникелевого чугуна считался дуплекс-процесс бессемеровский конвертер — основная мартеновская печь. В конвертере чугун освобождается от значительной части хрома, а полученный углеродистый полупродукт доводится до готовой стали в мартеновской печи.
Хром окисляется с образованием хромита железа по следующей реакции:
2[Сг] + 4(РеО) - РеСг204тв + 3[Ре];
, „ 1 80940 /. оп /с
1ёКа = 1& ГСП'/* а*- = ~~Т--41'30' (65)
1^г1 •'|Сг] (РеО)
где Дсг] — коэффициент активности хрома; а^еО) — активность закиси железа в шлаке, мольные доли.
Результаты расчетов показывают, что химическое сродство хрома к растворенному в железе кислороду примерно такое же, как марганца, и что для объемного окисления хрома необходимо, чтобы содержание кислорода в металле было намного больше фактического. Такое [О] возможно лишь на поверхности раздела^ металл— шлак (при сравнительно высокой а^еО)) и во вторичной реакционной зоне.
Равновесные концентрации в металле хрома следует рассчитывать по уравнению (6.5). По этому же уравнению можно определить равновесную а(Те0) для данного [Сг]. Так, например, при Т = = 1873 К, [Сг] = 1 %, /[сг] = 1 хром на границе металл — шлак окислится, если а(РеО) = 0,33 мольных долей (при у(ГеО) = 2,5 (ЁеО) = 0,13 мольных долей).
В связи с экзотермичностью реакции (6.5) Кст резко возрастает с понижением температуры, и окисление хрома протекает параллельно окислению марганца в первом периоде продувки.
229
До настоящего времени еще не разработана достаточно экономичная технология передела хромоникелевого чугуна в основном конвертере (монопроцесс) для воздушного и кислородного дутья. Проведенные на Новотульском металлургическом заводе (НТМЗ) опыты продувки в кислородном конвертере хромоникелевого чугуна с целью получения низколегированной стали ([№] = 0,8—1 %) показали, что удельная интенсивность продувки ванны кислородом сверху при садке чугуна 7—9 т составляла 4—5 м3/(т-мин). Половину необходимой извести давали перед сливом чугуна, вторую половину — после промежуточного спуска шлака. Охлаждающие присадки (железную руду, лом) вводили по ходу продувки. Расход извести составлял 11 — 13% от массы чугуна, охладителей (в пересчете на руду) 9—10 %, кислорода 70—85 м3/т чугуна. Средняя продолжительность продувки достигала 17 мин, выход жидкой стали 81,5 % от массы чугуна, среднее содержание в шлаке (Сг20з) = 12-13, (Реобщ) =20.
Для промышленного применения кислородно-конвертерного передела хромоникелевых чугунов с целью получения низколегированной стали требуются дальнейшие исследования по изысканию технологического процесса с достаточно высокими технико-экономическими показателями.
Предыдущая << 1 .. 100 101 102 103 104 105 < 106 > 107 108 109 110 111 112 .. 158 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама