Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Баптизманский В.И. -> "Конвертерные процессы производства стали" -> 126

Конвертерные процессы производства стали - Баптизманский В.И.

Баптизманский В.И., Охотский В.Б. Конвертерные процессы производства стали — К.:«Вища школа», 1983. — 343 c.
Скачать (прямая ссылка): konverternoe-proizvodstvo-stali.djvu
Предыдущая << 1 .. 120 121 122 123 124 125 < 126 > 127 128 129 130 131 132 .. 158 >> Следующая

отклонения, но выраженный в меньшей степени, наблюдается в области ///.
Э. Фридлем и Г. Шмидтом предложены зависимости линейного типа (табл. 8.5). Здесь же приведены и полученные авторами книги выражения большей частью в степенной форме зависимости.
Полученные по формулам Э. Фридля и Г. Шмидта значения параметров удовлетворительно совпадают с фактическими параметрами только в диапазоне садок 60—250 т. Большая часть параметров конвертеров верхнего кислородного дутья (Обн, с1т, /*в) изменяется в зависимости от величины садки в степени, близкой к кубическому корню, что соответствует изменению линейных размеров пропорционально друг другу. Однако высота полости конвертера Явн с увеличением садки растет медленнее, чем остальные параметры.
Для конвертеров донного кислородного дутья (см. табл. 8.5) приведенные зависимости имеют весьма приближенный характер, так как определены на основе небольшого количества исходных данных. Здесь оптимальные параметры еще не установлены. Следует отметить, что глубина ванны при повышении садки изменяется незначительно в результате опережающего нарастания диаметра ванны. Высота конвертера донного кислородного дутья меньше, чем при продувке сверху, что позволяет сохранить постоянным удельный объем конвертера с увеличенным диаметром.
Приведенные эмпирические зависимости не отражают сущности физико-химических процессов в конвертерной ванне и не учитывают такие важные показатели, как интенсивность продувки, степень рассредоточения дутья и другие.
В последнее время появились работы, в которых сделана попытка создать аналитические методики расчета, основанные на некоторых изученных физико-химических закономерностях явлений в конвертере, но с использованием эмпирических коэффициентов, полученных путем анализа данных практики. При этом в качестве основных ставятся задачи достижения максимальных выхода годного и стойкости футеровки. Так, Э. Фридль и Г. Шмидт предложили определять минимально допустимый удельный объем конвертера
271
верхнего кислородного дутья, обеспечивающий предотвращение выноса металла,
Ууд. вын = 0,0265С2„/о.'л (8.9)
и выбросов шлакометаллической эмульсии
Кул- выбр = 1,8Ц,н]//02'« ' (8.10)
где /о2 — интенсивность продувки, м3/мин; л —количество сопел. Чтобы предотвратить выбросы и выносы, необходимо выбирать
большую ИЗ ДВуХ ВеЛИЧИН 1/уд.
Диаметр ванны Э. Фридль и Г. Шмидт рассчитывают по формуле
Ош= 1,07[(/о2Т)3/2дЛ0Л82. (8.11)
а внутреннюю высоту конвертера — по уравнению
Я = п
вн —
0.2ЬЛв2н(1т-К1-г-6КудГ,Д3н)
(8.12)
если внутренний диаметр конвертера и диаметр зеркала ванны близки между собой. Следует отметить, что ряд теоретических предпосылок, лежащих в основе данной методики, вызывает сомнения. Например, известно, что выбросы и выносы зависят непосредственно не от диаметра конвертера, а от его высоты и отношения Явн//гв.
Баптизманский В. И. с соавторами разработал методику расчета параметров конвертеров с верхним кислородным дутьем, в основу которой положены задачи обеспечения оптимальных капитальных затрат, минимальных механических потерь металла при продувке и высокой стойкости днищ. Для достижения последней необходимо, чтобы глубина спокойной ванны К превышала максимальную глубину реакционной зоны
Ав = ^1^-тах' (8.13)
которую можно определить по формуле
?тах = 2,1Аг°Хых, (8.14)
где к\ — коэффициент, превышающий единицу; йЪЪ1Х — диаметр сопла, м. Подставляя уравнение (8.14) в (8.13) и используя выражение для определения критерия Аг, получаем
К = ?3 V •еоъш Р«ь!х По,/п)0-3, (8.15)
где гывых, (эвых — соответственно скорость, м/с и плотность, кг/м3 кислорода в выходном сечении сопла; &3=0,016.
Значение п зависит от К и ?о2. Уравнение (8.15) легко приводится к виду, более удобному для обычных и машинных расчетов, после подстановки в него п из выражения (8.21):
Ав = (0,016 К^ыТТвых Ууд/го'Г)Г'0,23)°-3]°.57. (8.16)
В производственных условиях Швых, рВых изменяются мало и поэтому, как видно из уравнения (8.16), определяющим является вли-
яние на глубину ванны садки конвертера и расхода кислорода на одно сопло в единицу времени:
hBxk(Tio№. (8.17)
В расчетах hB следует учитывать возможность наиболее неблагоприятных условий службы днища, когда происходит значительное слияние струй, выходящих из сопел фурмы, и реакционных зоч (работа сопел в нерасчетном режиме, недостаточный угол расхождения струй, быстрый износ фурмы и сопел), глубина проникновения которых в ванну близка к значению L для односопловой фурмы (п= = 1). В этом случае глубина ванны должна быть максимальной, ее с учетом данных практики можно рассчитать по выражению
Лвтах~0,36(77о2)°'25. (8-18)
При удачной конструкции фурм, высокой их стойкости и работе сопел в режиме, близком к расчетному, отмеченные явления отсутствуют и hB следует рассчитывать по формулам (8.15) и (8.16).
Очень важно определить целесообразные значения Ууд и высоты конвертера. Учитывая закономерности вспучивания ванны и данные практики, выбросы могут быть устранены при параметрах, рассчитанных по приближенным уравнениям
Предыдущая << 1 .. 120 121 122 123 124 125 < 126 > 127 128 129 130 131 132 .. 158 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама