Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 102

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 96 97 98 99 100 101 < 102 > 103 104 105 106 107 108 .. 109 >> Следующая

Аналогичные выводы были получены в работах Е. И. Астрова, В. П. Францова и др. [217—220]. Было установлено, что уменьшение количества а-фазы в интервале температур 1000—1200° С происходит значительно медленнее в литой стали, чем в деформированной. Это является одной из причин большой трудности прокатки слитков с одного нагрева и меньшего влияния ферритной составляющей при повторной прокатке заготовки на лист
300
о, *5 о, о, о, <\1 о»4
С;
^ ч>-
|\ n. ¦ . гч >ч
о, о, о, >
"<сГ
^ 1


(v гч гч
и Я х к ^ л
о й
и и ~г 2 о 3 3?
м о С
га с •& И ¦ 3 •»
Й&|
о ч О
х га о
си Си
га к
и сорт. Так как при нагреве стали выше 1250° С происходит выделение зерен а-фазы преимущественно вокруг неметаллических включений, с увеличением степени загрязненности стали процесс перехода у-раствора в а (6)-раствор получает большее развитие.
Альфа-фаза неравномерно распределяется по сечению слитка (рис. 74). Например, содержание а-фазы в стали с 0,09% С, 1,46% Мп, 0,43% 51, 0,03% Р, 0,008% Б, 17,9% Сг, 8,5% №, 0,58% Л и 0,25% Си составляет около 30% у поверхности слитка и 40—45% —в центральной осевой части. В литой стали участки а-фазы имеют грубое строение.
Повышенное содержание а-фазы на поверхности слитков и является одной из основных причин образования рванин на поверхности раската при горячей деформации. Нами исследовано влияние бора и церия на фазовый состав литого металла [121]. На продольных разрезах слитков плавок измеряли магнитные свойства металла. Показания а-фазометра для осевой зоны и поверхности слитков представлены в табл. 49.
Таблица 49
Показания а-фазометра при исследовании слитков стали Х18Н10Т
и СУ -SJ я ш а о Химический состав . % Средние показания прибора
? с; и о. (У Е н ж о. m си Е 4 с Мп Si Cr Ni Tl я ? 3 а к н о ¦ о о я с х
о X Н РО srg со о р. сч си s 03
1 2 3 1560 1560 1550 0,09 0,09 0,10 1,28 1,46 1,35 0,44 0,43 0,44 17,45 17,90 17,80 9,45 8,50 10,65 0,53 0,58 0,55 15,60 21,40 7,35 7,65 15,00 2,06
4* 5** 1550 1550 0,10 0,10 1,40 1,14 0,46 0,44 18,00 17,44 9,76 8,65 0,49 0,52 10,60 15,10 4,90 9,30
* Присадка ферроцерия. ** Присадка сплава бора иа 0,003% В.
Как видно из представленных данных, повышение содержания никеля на 0,1% приводит к снижению содержания а-фазы в среднем на 0,6—0,7% в центре слитка и на 0,5—0,8% на его поверхности. Добавка церия снижает содержание а-фазы на 2,7—4,7%, бора — на 5— 6%. С уменьшением общего содержания а-фазы возрас-
302
тает разница в содержании ее между поверхностью и центром слитка. На металле тех же плавок исследовали содержание а-фазы после деформации. В деформированном металле влияние церия н бора на содержание а-фазы заметнее, чем в литом. Снижение а-фазы улучшило пластичность стали с микродобавками. Однако в целом микролегирование при снижении никеля в стали на ' -
1 % не позволяет сохранить прежний уровень а-фазы.
Нами [221] были опробованы режимы нагрева стали Х18Н9Т, представленные на рис. 75. При нагреве по режимам I—III почти 70% плавок имели на раскатанном металле рванины, что привело к отбраковке 5,3% штанг.
s4 4 ^ 3
I ГЖ1 1 11
¦сГ з ^
I2---
и I I 1 п
0,21-0,30'031-040 0РЩ0 0,51-0,60 '0,60 57", %
Рнс. 76. Зависимость пластичности металла от содержания в нем кремния (цифры у точек — число плавок) :
балл 1 — грубые рванииы; балл 2 — средние; балл 3 — мелкие; балл 4 — отсутствие рвании
О
\ / 1
V/ — \ Г
Л \ \ \
—\— V \ К
\ / / ч\
/ю / W. щ
7 - vi \
900 1000 1100 1200 1300 t.°C
Рис 77 Зависимость содержания 6 -фазы 'в стали X17H13M2T от температуры нагрева (цифры на кривых — продолжительность нагрева, ч)
Значительно лучшие результаты получены при прокатке металла обычных плавок (9,25% N1), нагретого по режиму IV (отбраковано металла 0,85%).
Статистическая обработка данных (рис. 76) показала значительное влияние содержания кремния на качество поверхности проката из стали Х18Н9Т, оцениваемое по четырем условным категориям. Ограничение в стали содержания кремния до 0,45%, замена ферротитана метал-
303
лическим титаном и внедрение микролегирования бором позволили применить ускоренный режим V. Позднее на основе режима V был разработан дифференцированный режим, учитывающий химический состав стали, легирующий материал и присадку бора. При этом выдержка при 1250° С составляет от 4 до 18 ч (табл. 50).
Таблица 50
Длительность выдержки (томления) слитков стали Х18Н9-10Т массой 2,8 т
Я=Сг/№ + +51+Т\воб Выдержка прн 1250 °С, не менее, ч—мин Я=Сг/1\П + +s'+ticb06 Выдержка прн 1250 "С, не менее, ч—мин
легирование металлическим титаном легирование фер-ротитаном легирование металлическим титаном легирование фер-ротитаном
<2,40 4—00 5—00 2,61—2,70 6-00 11-00
2,41—2,50 4—00 6—00 2,71—2,80 8—00 14—00
2,51—2,60 5-00 8—00 2,81—3,0 11—00 18—00
Примечание. Для слитков массой 3,3 т длительность томления увеличивается на 1 ч.
В последние годы разработаны методики научного расчета режимов нагрева слитков, позволяющие выбрать оптимальные условия с помощью вычислений результатов теплотехнических процессов на электронносчетных машинах.
Предыдущая << 1 .. 96 97 98 99 100 101 < 102 > 103 104 105 106 107 108 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама