Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 103

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 .. 109 >> Следующая

Металлографическим методом в лабораторных условиях определяют требуемый режим нагрева металла. Затем рассчитывают тепловой режим работы печи с учетом законов горения, движения газов и теплопередачи. Такой метод позволил использовать резервы в продолжительности нагрева и обосновать целесообразность повышения температуры печи (колодца) сверх оптимальной на определенный период времени (прн отставании температуры металла). При этом достигается также равномерность нагрева по сечению слитка [222].
Некоторые особенности имеет нагрев слитков хромо-никелемолибденовых нержавеющих сталей типа Х17Н13М2-ЗТ. Исследование литой структуры при нагреве до 900—1300° С с выдержками при конечной температуре в течение 1 —10 ч показало, что при повышении тем-
304
пературы и увеличении продолжительности нагрева изменяются количество, природа, форма и расположение избыточной фазы в стали Х17Н13М2Т (рис. 77). При 1250° С содержание б-фазы в стали минимальное и после Ю-ч выдержки эта фаза располагается в структуре равномерно в виде единичных округлых зерен, что обеспечивает наибольшую пластичность металла. Наилучшее качество проката этих сталей обеспечивается при нагреве стали в рекуперативных колодцах до 1250° С с выдержкой 8 ч и затем при 1270° С 4 ч. Посадка слитков в ближние к стану колодцы и сокращение времени прокатки способствуют получению качественной поверхности заготовки. Эти же особенности характерны для нагрева и прокатки слитков стали Х23Н18 [222].
При нагреве феррито-аустенитной стали Х21Н5Т (ЭИ811) необходимо обеспечить снижение содержания Y-фазы, что достигается томлением слитков массой 2,8— 3,3 т при 1300° С в течение 2,5—3 ч. Минимальная двух-фазность и быстрая прокатка слитков обеспечивают высокую пластичность металла и удовлетворительную поверхность заготовок.
Хромомарганцевые аустенитные нержавеющие стали, как правило, имеют удовлетворительную пластичность. Режимы нагрева слитков этих сталей близки к стали Х18Н10Т. При наличии двухфазной структуры металла необходимо сузить пределы химического состава марки и подобрать температурно-временпый режим нагрева с целью снижения избыточной фазы. К сожалению, влияние технологии плавки, в частности раскисления этих сталей, на пластичность изучено недостаточно, и некоторые стали подвергают ковке.
Ввиду относительно высокой пластичности нержавеющих сталей типа Х18Н10Т и др. калибровка валков для прокатки слитков применяется обычная, принятая и для других марок стали. Величина обжатий выбирается в зависимости от мощности стана: при применении обычных обжатий нагрузка на двигатель значительно повышается, для сохранения нагрузки обжатия необходимо уменьшить почти в два раза.
В табл. 51 приведен режим обжатий при прокатке слитков стали Х18Н10Т массой 3,3 г на заготовку 150Х XI50 мм.
Нагрев заготовки для прокатки на сорт производится обычно в методических печах.
20-27
305
Таблица 51
Режим обжатий при прокатке заготовки из слитков массой 3,3 т стали типа Х18Н10Т сечением 590X590 мм на стане 950
Номер калибра Номер прохода Высота, мм Ширина, мм Обжатие, мм Уширение мм
I 1 2 К* 3 4 5 555 520 575 550 525 595 600 525 530 535 35 35 25 25 25 5 5 5 5 5
6К 7 8 9 юк 500 490 440 390 345 540 505 510 520 530 25 50 50 50 45 5 5 5 10 10
II 11 12 13 380 435 390 355 365 375 50 45 45 10 10 10
14К 15 16 345 325 265 385 360 375 45 60 60 10 15 15
ш 17 18К 19 20К 320 265 240 195 278 290 275 285 55 55 50 45 13 12 10 10
IV 21 22К 220 160 208 220 65 60 13 12
V 23 24 К 25 170 145 150 170 180 150 50 25 30 10 10 5
* К — кантовка после прохода.
В последние годы большинство нержавеющих сталей, которые ранее ковали на молотах с массой падающих частей 3—7 т, было переведено на прокатку (Х17Н13М2-ЗТ, Х23Н18, ДИ-1 и др.). Однако слитки ряда малопластичных сталей аустенитного класса (ЭИ654, ЭИ844Б ЭИ847, Х20Н14С2, ЭИ257, ЭП222 и др.) по-прежнему подвергаются ковке, хотя кованую заготовку затем прокатывают на сортовых станах.
306
5. ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА ЛИСТОВЫХ СЛИТКОВ
НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ
Некоторые особенности имеет прокатка нержавеющих сталей на лист, особенно на непрерывных станах. Слитки до 10—17 т ряда аустенитных, ферритных и других сталей успешно прокатываются на слябинге, а затем на непрерывных станах без каких-либо серьезных неполадок в отношении работы прокатного оборудования, хотя, естественно, производительность станов при этом снижается в два-три раза.
При прокатке стали Х18Н10Т установлено существенное влияние на качество слябов и листа химического состава стали. В связи с этим на ряде заводов, например, ограничено отношение содержания хрома к никелю: не более 1,8—1,85.
При производстве полированного и шлифованного листа слябовые слитки перед прокаткой обязательно подвергают огневой зачистке на глубину не менее 5 мм. Нагрев листовых слитков на одном из заводов производят в регенеративных нагревательных колодцах, отапливаемых газовой смесью с теплотворной способностью 4,28 Мдж/м3 (1050 ккал/м3). Коэффициент избытка воздуха при нагреве равен 1,1, при томлении 0,7.
В период томления через каждые 1,5 ч обязательно раскантовывают слитки (поворот на 180°). Давление в ячейке в период томления поддерживают от 9,8 до 19,6 н/м2 (от +1 до +2 мм вод. ст.).
Предыдущая << 1 .. 97 98 99 100 101 102 < 103 > 104 105 106 107 108 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама