Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 25

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 19 20 21 22 23 24 < 25 > 26 27 28 29 30 31 .. 109 >> Следующая

|&]+2(РеО)=(5Юа)+2Ре+369 кдж'моль(88,2ккал/моль); (Мп[ + (РеО) = (МпО) + Ре -+ + 332 кдж 'моль (79.55 ккал 'моль);
79
Таблица 9
Средняя теплоемкость, температура плавления и теплота плавления
ферросплавов
Ферросплав Содержание ведущего элемента, % Температура плавления, °С Теплоемкость в твердом состоянии дж/'(кг-град) кал/(кг град)
Ферромарганец 75 1250 0,71 0,17
Ферросилиций . . 45 1350 0,88 0,21
Феррохром . . . 65 1800 0,71 0,17
Продолжение
Ферросплав Теплоемкость в жидком состоянии Теплота плавления
i? л / (кгград) калі(кгград) дж/кг кал/кг
Ферромарганец 0,88 0,21 268 64
Ферросилиций . . 1,04 0,25 418 100
Феррохром . . . 0,75 0,18 326 78
4/3 [Сг) - 2 (РеО) = 23 (Сг203) т 2Ре + + 350 кдж, моль (76,84 ккал моль).
Общие потери тепла ванной равны: А<2 = 2С}общ — —2<2Экз.Реакц, откуда снижение температуры ванны при вводе ферросплавов составит:
Ы = АС} сгп,
где с—теплоемкость жидкой стали, равная 0,84 дж/ /(кг-град) [0,2 кал/(кг-град)]; т — масса жидкой стали.
Термодинамические данные для расчетов процесса легирования стали приведены в работе [50].
Изменение температуры при введении легирующих присадок в ванну жидкой стали показано на рис. 18 [34].
Процесс растворения ферросплавов в жидком металле определяется его физико-химическими свойствами, размером кусков, температурой расплава, интенсивностью перемешивания и объемом присадки. Если скорость первой стадии процесса (расплавление ферросплава)
80
определяется температурой плавления ферросплава и температурой ванны, а также размером кусков и интенсивностью присадки, то скорость распределения элемента по объему ванны зависит от интенсивности перемешивания металла и его температуры.
Определенную роль в процессах легирования играют и консистенция шлака и состояние подины печи. В ряде случаев, чтобы исключить запутывание или окисление
О
te
і 1
1 І
100 200 300 UOO 500

Nb,M0

Co.Cr, скра Ni 7
1 V

O U 8 12 16 20 2U 28 Содержание легирующего эле/ienma a расплаве, %
Рис. 18. Понижение температуры при введении легирующих (предполагается, что ванна не теряет тепла)
легирующего в шлаке, последний перед легированием удаляют. При наличии рыхлой подины резко замедляется растворение вольфрама из ферровольфрама, имеющего большую плотность и высокую температуру плавления.
В кипящей ванне ферросплавы растворяются быстрее, чем в спокойной. В ряде случаев для ускорения расплавления используется кинетическая энергия струи жидкой стали при падении в ковш. На практике используется ряд приемов, облегчающих условия легирования стали. Прежде всего необходимо отметить стремление присадить легирующие с низким сродством к кислороду в завалку вместе с другими шихтовыми материалами и закончить присадку этих элементов в период кипения или в начале рафинирования. К этим элементам относятся: никель, молибден, кобальт, вольфрам, медь. Феррохром вводят в начале восстановительного периода. Установ-
6—27
81
лена высокая эффективность электромагнитного перемешивания при выплавке нержавеющей стали: равномерное распределение хрома в ванне завершается на 20— 25 мин раньше [52]. Полнота усвоения вольфрама при выплавке стали ЭИ961 увеличивается на 5—10%.
Ферромарганец, или металлический марганец, .для легирования обычно вводят в начале рафинирования, после присадки феррохрома и обновления шлака. Роль перемешивания особенно возрастает при выплавке хро-момарганцевых сталей с азотом, когда необходимо обеспечить относительно невысокую температуру по ходу плавки и разливки и максимальное усвоение азота. Легирование феррованадием и ферросилицием осуществляют за 15—20 мин до конца плавки при достаточно раскисленной ванне. Равномерное распределение этих элементов в металле происходит только в ковше.
Алюминий и металлический титан вводят либо в печь за 10—20 мин до выпуска на голое зеркало металла, либо в ковш, обеспечивая в этом случае начало слива плавки без шлака. Растворение этих элементов не представляет трудностей, и главное внимание уделяется предотвращению их контакта с кислородом и полноте и стабильности их усвоения.
Бор присаживают в хорошо раскисленный металл перед выпуском плавки. Церий и РЗЭ, а также кальций вводят в печь перед выпуском или в ковш.
Наибольшие трудности представляет легирование нержавеющих, особенно хромомарганцевых сталей типа ЭИ481, ниобием. Пониженные температуры, характерные для этих сталей, высокая температура плавления 60%-ного феррониобия (1700° С), особенности растворения этого сплава приводили к тому, что в готовом металле встречались частицы нерасплавившегося феррониобия. Поэтому легирование ниобием необходимо производить за 1 —1,5 ч до выпуска плавки, обеспечив предварительное раздробление кусков до 20 мм в поперечнике и активное перемешивание металла в течение плавки. Целесообразно применение лигатур феррониобия с пониженным содержанием ниобия и соответственно с меньшей температурой плавления, в частности сплава РеМпГМЬ [53]. Предварительный нагрев ферросплавов до 700—800° С существенно снижает тепловые потери ванны при легировании и ускоряет этот процесс. Однако используемые обычно для нагрева газовые печи не яв-
Предыдущая << 1 .. 19 20 21 22 23 24 < 25 > 26 27 28 29 30 31 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама