Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 67

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 61 62 63 64 65 66 < 67 > 68 69 70 71 72 73 .. 109 >> Следующая

20 30 50 ЮО
Рис. 62. Зависимость между концентрациями углерода и хрома при различных температурах в конце окислительного периода:
/ — основные печи; 2 — кислые печи
изменением продолжительности продувки. При расчете окончательных корректирующих добавок феррохрома (без проверки химического состава ванны) учитывается количество израсходованного кислорода, содержание углерода в ванне и марка стали (влияние никеля). Ниже приведены особенности проведения плавок стали типа Х18Н9 массой 680 кг в кислой дуговой печи завода Купер Эллой Фаундри в Хиллсайде (США).
В шихтовых материалах (литники, выпоры, стружка и т. п.) содержалось около 17%1 Сг и 0,2% С. После расплавления (30 мин) шихты ванну подогревали до 1650° С и затем вводили кислород в течение 2,5 мин со скоростью 4,7 м3/мин. Перед продувкой отключали ток, который не
197
106
использовали до конца плавки. После продувки в печь вводили низкоуглеродистые феррохром, ферромарганец и 50%'-ный ферросилиций. После перемешивания через 5,5 тин от конца продувки плавку при температуре не ниже 1700° С выпускали в ковш. Общая масса добавок 15%', длительность всей плавки 45—55 мин.
На рис. 62 приведена зависимость хром — углерод — температура для основного и кислого процессов плавки, из которой видно, что при одинаковой концентрации хрома и температуре равновесное содержание углерода при кислом процессе несколько больше.
2. ВЫПЛАВКА НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ В КИСЛОРОДНЫХ КОНВЕРТЕРАХ
Одной из наиболее характерных тенденций современного сталеплавильного производства является развитие кислородно-конвертерного процесса. В конце 1969 г. общая мощность кислородно-конвертерных цехов во всем мире составляла 236 млн. т.
В последние годы происходит заметное расширение сортамента сталей, выплавляемых в конвертерах. При этом наблюдается стремление к освоению -котельных, электротехнических, пружинных и других легированных сталей, а также нержавеющей стали ферритного и аусте-нитного классов [136—138].
Наметились три основных варианта технологии конвертерной плавки при производстве нержавеющей стали: 1) традиционная технология (продувка, раскисление и легирование); 2) продувка высокохромистых расплавов; 3) использование вспомогательных агрегатов, например вакуум-камер.
При плавке по первому варианту в перегретую нелегированную ванну после продувки добавляли низкоуглеродистый феррохром. В связи с низкой температурой ванны после растворения хрома (около 1650° С) и при малой продолжительности процесса не обеспечивалось удовлетворительное раскисление металла, содержащего примерно 12%' Ст. Ввод жидкого феррохрома, осуществленный на заводе Нисеин Сейко в Японии, также не позволил достичь высоких технико-экономических и качественных показателей.
На основании избирательного окисления углерода в условиях высокой температуры (более 1860° С) и кон-
198
центрации углерода более 0,15%' при 18% хрома фирма Джоне эпд Лафлин Стил ^США) применяла следующую технологию: в период продувки жидкого чугуна обычного состава на 12-й и 16-й минутах присаживали высокоуглеродистый феррохром. Корректирующие добавки хрома после продувки состояли из низкоуглеродистого феррохрома, силикохрома и отходов нержавеющей стали. Общее извлечение хрома при этом составляло 78—86%.
В Японии применили в конце плавки метод легирующей продувки с присадкой хромокремнистых ферросплавов и достигли выхода хрома 95%1 Дефосфорацию проводили до присадки хрома с тщательным скачиванием шлака.
Оригинальная технологическая схема применена на заводе в Мидленде (США). Выплавленный в доменной печи высокохромистый чугун (14—15% Сг) заливают в 180-г миксер с индукционным подогревом для выравнивания состава чугуна, а затем продувают его в конвертере до критического содержания углерода, ниже которого начинается интенсивное окисление хрома. Предусмотрено дальнейшее внепечное вакуумирование расплава порционным способом. Фирмой Джонс энд Лафлин Стил (США) создан также ЛАМ-процесс: получение высокохромистого чугуна в вагранке горячего дутья, работающей на шихте из лома нержавеющей стали и высокоуглеродистого феррохрома, в доменной или электродоменной печах — из хромитовой руды. Никель вводится либо с ломом нержавеющих и других сталей, либо с никелевым агломератом. Наилучший полупродукт, содержащий 0,3—0,6%! 51, получали в вагранке.
В 4*5-т конвертер заливали хромистый чугун после ввода извести. По ходу продувки в металл периодически добавляли порции хромитовой руды и извести. Расход руды определялся температурными условиями плавки и заданным содержанием хрома и углерода. В конце продувки жидкий шлак выпускали в ковш, раскисляя струю шлака кремнистыми сплавами. Смесь полученного металла и шлака [ (Сг) < 10% ] снова заливали в конвертер для дальнейшего раскисления шлака. Температуру металла регулировали присадками лома нержавеющей стали. При необходимости добавляют никель, а при выпуске из конвертера — марганец. Основные показатели ЛАМ-процесса приведены в табл. 18.
ЛАМ-процесс позволяет выплавлять стали с 0,02—
199
Таблица 18
Основные показатели выплавки нержавеющей стали ЛАМ-процессом
Предыдущая << 1 .. 61 62 63 64 65 66 < 67 > 68 69 70 71 72 73 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама