Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 9

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 3 4 5 6 7 8 < 9 > 10 11 12 13 14 15 .. 109 >> Следующая

В присутствии титана и ниобия переход карбидов в твердый раствор происходит при более высоких температурах.
Хромоннкелевые окалиностойкие стали с повышенным содержанием хрома и никеля, а также с добавкой кремния и бора (Х23Н13, 0Х23Н18, Х23Н18, 1Х25Н25ТР, Х25Н20С2, Х25Н16Г7АР) применяются в виде литья, проката, поковок, листа, ленты и в виде сварочной проволоки для изготовления деталей, жаростойких изделий и аппаратуры, работающих при 800—1000° С.
Содержание углерода в деформируемых сталях, как правило, не превышает 0,20% (обычно 0,1—0,15%), в литых сталях оно может быть доведено до 0,50%.
Механические свойства этой группы сталей приведены в табл. 3.
По структуре эти стали могут быть аустенитными (например Х23Н18), аустенито-мартенситными и аусте-нито-ферритными (Х23Н13). Длительный нагрев этих сталей при 600—900° С приводит к снижению вязкости и пластичности, при этом происходит выделение сг-фа-
27
4:
а 3
3 3
га см
Н (ГО
СЗ 03 о ПО Ч Ч
СЗ СЗ о ГО Ч и
О то
? щ 5
5 с1 ^
то ^ й
сз га й)
го ч ч
X
? и а
к * §
ига ГО к; ю
" щ X
3 Ш 5
га г? и
по ч а
о о
1ГЭ и
СЗ * <ц
Х% т
та <ч о
7 4 1 Я
си о я = в
I 4 5 : * =
28
зы. Присадка кремния к стали типа 25-20 увеличивает ее склонность к образованию ст-фазы при длительном нагреве при умеренных температурах с соответствующим снижением пластичности и вязкости стали.
Аустенито-мартенситные нержавеющие стали (Х15Н9Ю, Х17Н7Ю, ЗХ13Н7С2) применяются в качестве конструкционного металла в самолетах и на транспорте.
* 800 $ 600
^ 60
. 50
10
у*
>—

0 2 4 6 8 10 12 И Лик ел о, %
Рис. 9. Влияние никеля на изменение механических свойств 18%-ных хромистых сталей
Подавление эвтектоид-ного распада у-*-а, снижение температуры мар-тенситного превращения за счет ввода аустенито-образующих элементов (главным образом никеля) в 18%-ную хромистую сталь ведут к резкому изменению магнитных (фазовых) и механических свойств стали (рис. 9) [7]. Наиболее сильное изменение свойств наблюдается при 7% N1.
Механические и физические свойства этих сталей определяются количеством аустенита, перешедшего в мартенсит, и дополнительными процессами карбидного и интерметаллидпого упрочения.
Высокие прочностные свойства стали переходного класса получают за счет применения специальных режимов термической обработки: обработка холодом при —50-7- 70° С (для полноты распада аустенита), старение при 500—550° С и наклеп в холодном состоянии.
Из-за резкого изменения свойств в зависимости от химического состава (это влияние связано с резким изменением фазового состава) выплавка и передел указанных сталей имеют ряд существенных особенностей, которые будут рассмотрены ниже.
Аустенито-ферритные стали (0Х21Н5Т, Х21Н5Т, 0Х21Н6М2Т, 0Х20Н14С2, Х20Н14С2 и др.) имеют повышенные прочностные свойства после закалки с 1000— 1150° С и меньшую пластичность и вязкость по сравнению с аустенитными сталями.
Прочность и твердость могут быть повышены за счет старения при 500—750° С. Свойства аустенито-феррит-
29
ных сталей зависят от соотношения фаз и процессов, протекающих в них. Соотношение фаз в свою очередь определяется температурой термообработки и изменением химического состава даже в пределах марки. Если прочностные свойства с ростом феррита возрастают, то жаропрочные снижаются. Аустенито-ферритпые стали склонны к охрупчиванию при нагреве в интервале выделения ст-фазы и при длительной выдержке при 475° С, при этом наличие феррита ускоряет процессы охрупчи-вания. Наличие обособленных фаз (а+у) приводит к большей анизотропии свойств в прокате. Двухфазные стали деформируются гораздо хуже однофазных.
После термической обработки наиболее распространенная сталь 1Х21Н5Т имеет предел прочности 685—833 Мнім2 (70—85 кГ/мм2), предел текучести 510—587 Мнім2 (52—60 кГ/мм2), удлинение 22— 32%.
3. ХРОМОМАРГАНЦЕВЫЕ И ХРОМОМАРГАНЦЕВОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ
Нержавеющие стали, в которых никель был полностью или частично заменен другим аустенитообра-зующим элементом — марганцем, нашли свое применение в областях, где предъявлялись к металлу повышенные требования по истираемости, а также там, где важную роль играют вопросы прочности металла. Применение марганца позволяет вводить в сталь в весьма больших количествах азот. В связи с меньшей эффективностью марганца (как аустенитообразующего элемента), чем никеля, он должен вводиться в сталь в больших количествах (почти в два раза). В зависимости от состава, структуры и свойств эти стали подразделяются на несколько подгрупп:
а) аустенитные стали с 12—14% Сг и различным содержанием марганца и никеля;
б) аустенитные стали с 17—19% Сг, различным содержанием марганца и никеля с добавкой азота;
в) аустенито-мартенситные стали с 12—18% Сг и присадками марганца и никеля;
г) аустенито-ферритные стали с 16—18% Сг с различным содержанием марганца.
Положение фазовых областей в системе железо — хром — марганец — никель для медленно охлажденных сплавов приведено на рис. 10 [17].
При содержании в хромомарганцевой стали свыше 15% Сг для получения аустенитной структуры наряду с марганцем нужно вводить никель. При увеличении содержания никеля в стали аустенитная область значительно расширяется, а при увеличении содержания марганца более 6% (при 15—20% Сг) наблюдается небольшое сужение аустенитной области.
Предыдущая << 1 .. 3 4 5 6 7 8 < 9 > 10 11 12 13 14 15 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама