Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Металлургия -> Бородулин Г.М. -> "Нержавеющая сталь" -> 98

Нержавеющая сталь - Бородулин Г.М.

Бородулин Г.М., Мишкевич Е.И. Нержавеющая сталь — Изд-во «Металлургия», 1973. — 319 c.
Скачать (прямая ссылка): stal.djvu
Предыдущая << 1 .. 92 93 94 95 96 97 < 98 > 99 100 101 102 103 104 .. 109 >> Следующая

288
производительность станов. В связи с этим обычно стремятся деформировать металл при более высоких температурах.
Однако для нержавеющих сталей при выборе температуры нагрева и деформации следует учитывать не только опасность пережога, но и фазовое состояние металла, рост зерна и т. п. факторы, существенно влияющие на горячую пластичность и свойства прокатанной
Рис. 72 еталсн:
1100 1200 1300 ча t°C
Влияние температуры нагрева



2^ X
N
1 1 6 1
900 Ю00
1100
t.°c
120 О 1300^ *
100%
il
соотношение фаз и технологичность аустенитного класса
а _ ферритного и феррито-аустеиитного классов; б-(а-фаза <20%); 1 — технологичность; 2 — соотношение фа
стали. Схематически это влияние по данным А. А. Бабакова приведено на рис. 72.
Значительное влияние на пластичность металла оказывает и характер напряженного состояния. Хотя напряженное состояние металла при прокатке и свободной ковке рассматривают как соответствующее всестороннему неравномерному сжатию, в действительности в результате неравномерности деформации оно может быть различным, включая схемы с растягивающими напряжениями. При этом снижается пластичность стали.
Таким образом, при разработке технологии передела необходимо обеспечить наибольшую пластичность металла.
Механические свойства и сопротивление деформации
нержавеющих сталей
Нержавеющие стали имеют, как правило, высокие прочностные свойства при температурах деформации. Данные по пределу прочности, полученные в одинаковых условиях, обобщены в работе [215].
Сопротивление деформации сталей Х18Н10Т и 4X13 превышает эту характеристику для Ст.1 в 1,6 раза.
19—27
289
Повышенным сопротивлением деформации обладают стали с наибольшей легированностью аустенита, особенно содержащие интерметаллидные соединения и карбиды вольфрама и молибдена.
Сопротивление деформации зависит от температуры: и с понижением оно увеличивается. Верхний предел температуры деформации определяется температурой перегрева и пережога стали, которая на 100—200 град ниже температуры плавления стали, и кривой пластичности стали. Если сталь обладает высокой температурой начала рекристаллизации, то ограничивают и температуру конца прокатки (ковки). Она должна быть выше температуры рекристаллизации, так как при снижении температуры происходит упрочнение стали и рост сопротивления деформации. Для однофазных феррит-ных сталец рекомендуется оканчивать прокатку при пониженных температурах, чтобы обеспечить мелкую и равномерную структуру, хотя при этом и возрастает сопротивление деформации.
Для многих нержавеющих сталей необходимо производить деформацию в узком интервале температур, но при этом нежелательно применять малые обжатия по проходам, так как большое число проходов ведет к ухудшению качества металла.
Станы для прокатки нержавеющих сталей должны учитывать эти особенности и иметь повышенные прочность и мощность двигателя: контрольно-измерительная аппаратура должна обеспечить высокую точность температурного режима нагрева.
Уишрение и опережение нержавеющих сталей
Нержавеющие стали всех классов при деформации уширяются больше, чем углеродистая сталь. Например, ферритные стали уширяются больше углеродистой стали примерно в 1,6 раза, аустенитные — в 1,4 раза, мартен-ситные — в 1,3 раза. С ростом температуры уширение нержавеющих сталей возрастает. Повышенное уширение должно учитываться при калибровке валков и разработке схем деформации, так как в противном случае трудно обеспечить удовлетворительное качество поверхности прокатанного металла.
Хромистые и хромомарганцевые стали при всех обжатиях характеризуются большим опережением, чем
290
Ст.1, тогда как сталь Х18Н10Т имеет меньшее опережение.
Процесс передела нержавеющих сталей характеризуется также рядом других особенностей: при нагреве и охлаждении металла (в связи с чувствительностью ряда сталей к напряжениям), при деформации (склонность к налипанию), при порезке и зачистке прокатанного металла.
3. ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМИСТЫХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ
Для хромистых нержавеющих сталей характерна пониженная теплопроводность, которая лишь немного выше теплопроводности стали Х18Н10Т. Отсюда необходимо слитки нагревать медленно под горячую обработку. При быстром нагрева слитков из-за разницы температур поверхности и середины возникают внутренние напряжения, которые приводят к «скворечникам».
Высокое сопротивление деформации требует осторожной прокатки металла с относительно небольшими обжатиями.
Пластичность ферритных хромистых сталей достаточно высока. Стали типа 1-2X13, Х17Н2, ДИ-1, ЭИ961 и т. п. являются двухфазными при температурах деформации.
С учетом выбора температурной (фазовой) зоны деформации устанавливаются суженные пределы химического состава металла при выплавке (табл. 44).
Как правило, предпочитают прокатку в аустенитной области, хотя при этом ниже температура прокатки и выше сопротивление деформации. Лишь стали, имеющие очень широкий интервал двухфазного состояния, целесообразно нагревать высоко, до перехода в ферритное состояние. Для этих сталей особенно важна точность температуры нагрева, так как превышение заданной температуры сразу ведет к пережогу. Рекомендуется также нагрев производить в ближайших к стану нагревательных колодцах п выдавать слитки небольшими партиями, чтобы сохранять при деформации ферритную структуру стали, определяемую высокой температурой металла. При задержках на стане необходимо слитки или недока-ты возвращать в нагревательные колодцы.
Предыдущая << 1 .. 92 93 94 95 96 97 < 98 > 99 100 101 102 103 104 .. 109 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама