Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Органическая химия -> Брацыхин Е.А. -> "Технология пластических масс" -> 128

Технология пластических масс - Брацыхин Е.А.

Брацыхин Е.А., Шульгина Э.С. Технология пластических масс — Л.: Химия, 1982. — 328 c.
Скачать (прямая ссылка): tehnologiyaplasticheskihmass1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 122 123 124 125 126 127 < 128 > 129 130 131 132 .. 133 >> Следующая


312. Примечание. При расчете расхода теплоты нужно учитывать в отдельности

Qh-общий расход теплоты и 0П.Т.—расход теплоты, передаваемой через поверхность теплообмена. В последнем случае не учитывается расход теплоты на нагрев рубашки Opyj на нагрев нзоляцин Qa3и потерн теплоты изолированным корпусом Cltopn- Для компенсации Qpy6+QH3+QKopn расходуется дополнительное количество теплоносителя, теплота которого воспринимается непосредственно, не переходя через поверхность теплообмена.

После того как определен расход теплоты, проходящей через поверхность теплообмена (поверхность нагревания Fltarp)

Qn. t = Qcm + Qann + Qk р рассчитывают поверхность теплообмена /7Harp (в м2) по формуле: Fnarp = Qn. тДКнагр ^Tx ¦ 3600)

где А7- — разность температур теплоносителя (пар, вода, дифенильиая смесь) и реакционной смеси, определяемая по общепринятым формулам как средняя разность температур, К; т — продолжительность нагревания, ч; /Cliarp — коэффициент теплопередачи вт теплоносителя к реакционной смеси; Вт/(м2-К); /(нап> рассчитывается по формулам, известным из курса процессов н аппаратов.

После стадии нагревания следует стадия экзотермического процесса поли-коиденсации или полимеризации, на которой обычно приходится прибегать к охлаждению реакционной смеси. Уравнение теплового баланса этой стадии имеет следующий вид:

а) если процесс проходит без повышения температуры смеси

Сохл = Qb кз — QnoT

б) если температура смеси и аппарата повышается в процессе реакции

Qo хл — Qs кз Qcm Qann QnoT

Qoxji — теплота, отнимаемая охлаждающей водой, Дж; Qsk8 — теплота, выделяющаяся при экзотермической реакции, Дж, Q3кз = Gq (здесь G — масса прореагировавшего мономера, кг; q — теплота реакции в расчете на 1 кг мономера, Дж/кг); Qcm- расход теплоты на нагревание смеси, Дж; Q

п — расход теплоты

на нагревание аппарата, Дж; Qcm и Qann определяются также как на стадии нагревания.

Далее, как и для стадии нагревания, рассчитываются величины Кзк3 и F3k3. При синтезе фенолоформальдегидных и эпоксидных смол конечной стадией является сушка — удаление воды (фенолоформальдегидные смолы), отгонка толуола (эпоксидные смолы).

Уравнение теплового баланса сушки имеет вид:

Qc = Qcm + Qncn + Qann Ч" QnoT

где Qc — тепловая нагрузка аппарата в процессе сушки, Дж; Qcm — расход теплоты на нагревание реакционной смеси в процессе сушки, Дж; Q

п — расход

теплоты на нагрев аппарата, Дж; QnOT — потери теплоты в процессе сушки, Л ж; Qucn — расход теплоты на испарение воды, толуола, Дж; Qncn = Сжг (здесь Gm — масса испаряемой жидкости, кг; г — теплота парообразования жидкости в данных условиях, Дж/кг).

Так же, как и для предыдущих стадий, определяют коэффициент теплопередачи Kc и поверхность теплообмена Fc.

Из найденных значений Fnarp, F3кз и Fc принимаем наибольшее и сравниваем его с фактическим значением поверхности теплообмена реактора, принятым по каталогу или по практическим данным. Фактическая поверхность теплообмена ие должна быть меньше расчетной.

Расход теплоносителя определяется по формулам: для насыщенного водяного пара

G = QiJrx

где G — масса израсходованного пара, кг; Qh — общая тепловая нагрузка аппарата, включая нагрев аппарата, рубашки, изоляции и потери теплоты

313. с поверхности аппарата, закрытой рубашкой, Дж; г — теплота парообразования, Дж/кг; л; — степень сухости пара, для жидких теплоносителей

G = Qu/c (Тмакс — Tumi)

где G— масса теплоносителя (обогревающей жидкости), кг; с—удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг-К); ^макс и Tмнн — высшая и низшая температуры теплоносителя, К.

Экструдеры

Вначале составляется тепловой баланс процесса, который в данном случае удобнее вести в единицах мощности:

N 4-N +N +N

мех ^ нагр О ' пот ~ охл

вде Nmx — тепловыделение за счет механической работы червяка, Вт; Nliarp — мощность электронагревателей на материальном цилиндре машины, Вт; N0 — мощность, требуемая для нагревания полимера в цилиндре, Вт; Nnoт— тепловые потери с поверхности цилиндра в окружающий воздух, Вт; N0хл — мощность, расходуемая на нагрев охлаждающей воды во внутреннем канале червяка и ч загрузочной зоне материального цилиндра, Вт. Определение статей баланса:

Nlte^ = N1+N2 '

где Nі — мощность, расходуемая червяком на проталкивание полимера по винтовому каналу, Вт; N2 — мощность, расходуемая на срез материала в зазоре между вершиной внтка и внутренней стенкой цилиндра, Вт; N1 н N2 определяют по формулам, привсдещым в книге Д. Д. Рябинина и Ю. Е. Лукача, с. 182—183 (см. Литература к Приложению) или по эмпирической формуле:

ЛГ„ех = 3,2- IO-4Qcn(T2-T1)

где Q — производительность экструдера, кг/ч; с„ — удельная теплоемкость полимера, Дж/(кг-К); Ti и T2 — температуры полимера в зоне загрузки и в зоне дозирования соответственно, К.

nG = Qcn (Т2 - Tl) ' зШ"

где сп — удельная теплоемкость полимера, Дж/(кг-К); Ti и T2 — температуры полимера в зоне загрузки и в зоне дозирования, К.

Nnor = Fa Д T

где F — площадь наружной поверхности цилиндра (по теплоизоляции), м2; AT — разность температур наружной поверхности теплоизоляции цилиндра и окружающего воздуха, К;
Предыдущая << 1 .. 122 123 124 125 126 127 < 128 > 129 130 131 132 .. 133 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама