Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 104

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 98 99 100 101 102 103 < 104 > 105 106 107 108 109 110 .. 178 >> Следующая

печи составит:
т = Tj + Tjj + Ат
где ti - время нагрева в зоне сав= 1,15; Тц-время нагрева в зоне с aj =
0,4; Ат = 6 с - выдержка, необходимая для перекристаллизации металла и
принятая
по опытным данным?
"600-600 J 4 _ ±г СОА VCQ/f . О . 1Л-3
соии ьии d t _ / 620 . 7684 . з . 10-з 950 _ 20
т, =-^-15-- In -----------------------------------------------?- =-In-=
3,7 с
4"раб <КС-^д1 4-1000 950-600
"900 -900 J t
-t'
д 600Рд 600 д . ГКС д II
тт1 =---------------------------In-
II
4араб ^КС -^дП
754 - 7684 - 3 - 10-3 , 950 -
600
In -rrrr------
-- ¦ = 10,7 с
4 • 1000 950 - 920
т = 3,7 + 10,7 + 6 = 20,4 с
17. Длина камеры нагрева: L - wAx - 0,2-20,4 *=" 4,08 м.
18. Количество теплоты (тепловая мощность), необходимой для
нагрева проволоки (число параллельных ниток п - 24).
"д-"-2#-*?" ("-")-
Я 14 19,. 1П-
= 24 1и .> 0,2 • 7684 (704 • 920 - 472 - 20) - 156
кВт
19. Мощность тепловых потерь через кладку камеры по расчету
(расчет выполняется как для обычных конвективных печей): QKn - 31,2 кВт.
20. Суммарная тепловая мощность с учетом потерь от химического
недожога и непредусмотренных потерь (в сумме-10%): Q *=*
(<2Д + Qm) 1,1 =
¦"= (156 + 31)1,1 = 200 кВт.
21. Коэффициент использования топлива:
Jух - Jх. вав 17 660 - 257 • 1,15
Т) = 1------------j-----= 1--------------------------= 0,52
Qf 36 400
Здесь энтальпия уходящих из слоя газов /ух рассчитывается обычным
образом при температуре кипящего слоя ^кс по составу газа, получаемого
при коэффициенте расхода воздуха ав = 1,15. Энтальпия воздуха /х. в при
20 °С тоже рассчитывается обычным способом.
22. Тепловая мощность печи: М = Q/rj = 200/0,52 = 385 кВт.
23. Расход топлива (природного газа): В = M/Qf = 385/36400 = 0,0106
м3/с.
24. Принимаем из конструктивных соображений ширину камеры зоны
нагрева в защитной атмосфере: Ьц = 0,6 м. Длина этой зоны:
Lu ¦=¦
"а 4,08(10,7 + 6)/20,4 = 3,34 м.
25. Площадь камеры в зоне нагрева в защитной атмосфере: Fu =
buLu = = 0,6-3,34 " 2,0 м2.
26. Расход природного газа на зону нагрева в защитной атмосфере
(в нормальных условиях):
П Юраб^и ( 273 \ 0,07-2,0 / 273 \
п = _ J = б153 ^ 950 + 273 J =
0,0053 м3/С
27. Расход природного газа на зону нагрева с окислительной
атмосферой: Вх - В - Ви - 0,0106 - 0,0053 = 0,0053 м3/с.
28. Объем продуктов сгорания при ав = 1,15:
"п. г = п + 0,5 (т + q) + v0 (1 + б) [ав - 1/(я|з + 1)] -
-* 1,027 + 0,5 (4,025 + 0,02) + 9,6 (1 + 0,01) [1,15 - 1/(3,76 + 1)]
- 12,23 м3/м3
С целью уменьшения выноса частиц из камеры принимаем скорость
продуктов сгораия в первой зоне несколько меньше оптимальной и равной
шраб =* = 0,156 м/с.
212
29. Площадь камеры в зоне окислительного нагрева:
Blvu. г (*кс + 273) °>0053 ' 12-23 (920 + 273) _ ,
00
Fl" 273шРаб " 273-0,156 " ' М
30. Ширина камеры в первой зоне: bi = Fi/Li = 1,82/0,74 = 2,44
м, где
= 4,08 - 3,34 = 0,74 м - длина первой зоны.
31. Расход газовоздушной смеси через колпачки первой зоны при 20 °С:
97Я -I- /
KcmI^iKMI +6) + 1] хв ~
273
070 I ОЛ
- 0.0053 [1,15 • 9.67 (1 + 0,01) + 1] ' = °-0696
м3/с
32. Приняв колпачок с т0тв = 6 отверстиями диаметром 2 мм и
скорость истечения смеси из отверстий колпачка ст = 30 м/с, получаем
число колпачков первой зоны:
JT КСМ1 _ 0,0696 _
1 ,2 Я 14('9 - 10-3^2
ndlТВ _ 6 ¦ ( ' 30
W0TB-----1--- W ист 4
Устанавливаем 6 рядов колпачков поперек камеры по 20 колпачков в ряд
с шагом 120 мм.
33. Во второй зоне устанавливаем 5 продольных рядов колпачков по
28 колпачков в ряду: Ки = 140 шт.
34. Расход газовоздушной смеси через колпачки второй зоны:
Предыдущая << 1 .. 98 99 100 101 102 103 < 104 > 105 106 107 108 109 110 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама