Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 153

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 147 148 149 150 151 152 < 153 > 154 155 156 157 158 159 .. 178 >> Следующая

Аналогичные расчетные соотношения для третьего КС в явном виде
приведены в [48]. Для любого числа слоев противоточного аппарата с
кипящими слоями адсорбента расчетные формулы
(Ci - Ск) - Мта*rjj;
Ус (С, - с,)
Мта*
-?=%-1ЧЛ*-ЦЛ,)] +
+ exp(-Jr) +
Ах - Аг
Ы-4-)4)] <5155)
w
имеют вид
, ч , ?ч ТЛТ л V f ехР [-Л/(у2/2 - у3/з)]
Рп (У) = (у- У2) Д' Ai 2^ ----------
t ¦= l /="" П r~tl- 1 1

*/
(-1)"
/ехр(-Л//6)
TlK
Cre
?-П*1
sn-l
i = 1 / "=¦ re
(-1) ' / И/) */
+
+1~ П> E
t=l ;=re /-I
I)"-7' [1 - exp (-Л//6)] AjK,
(5.156)
Здесь /С/ = Д (Лй-Л/) Д (Лу - Ар); Д А{ = Д (Ak - Лу) =
й = 1
P=J+1
j=l
&=1
Пу
(А} - Ар) = 1; г\к = • (С0 - Ск) - средняя степень отработки адсор-
р=п+1
бента на выходе из последнего слоя аппарата.
Значения /(Л) при А ^ 60 могут быть с достаточной точностью вычислены по
степенному аппроксимационному соотношению 1(A) = 3,18л-1.483.
Аналогичные расчетные формулы получены для сорбента цилиндрической формы
(без учета потоков адсорбтива на торцевые поверхности)
X
Г_1п(1-")У
L /="
Р"(У) = Д ЛгО ~У)Х i = 1
(-1)""У ехр {(Л//2) (1 - у)2 [In (1 -
у*) - у2] + Л//4}"
К/

(5.157)
в которых параметр Л имеет прежний вид. Доля полностью отработанного
адсорбента и уравнение для расчета концентрации адсорбтива в газе под п-м
слоем определяются соответствующими формулами (5.156) с заменой числа 6
на 4 под знаком экспоненты
1
и функции 1{А) на /Ц(Л) = J [1 - (1 ~ yf] [- In (1 - г/)] ехр {- (Л/
о
/2) [(1 - у)2 [In (1 - у) - xk] + 7г]} dy. Значения /ц(Л) представлены на
рис. 5.32. При А ^ 30 можно пользоваться степенной аппроксимацией /ц (Л)
= 2,19Л-1-483.
Пример 5.5 (расчет односекционного адсорбера по общему уравнению
массопередачи). Пусть поглощаются водяные пары
&Q5
из воздуха от исходной концентрации Со = 0,0038 кг/м8 до конечной
концентрации Ск = 0,00004 кг/м3 (температура точки росы равна -48 °С).
Объемный расход воздуха Vc = 0,5 м3/с. Концентрация паров воды в исходном
адсорбенте Go = 0,5 кг/м3. Плотность частиц цеолита NaA-2 рт = 1200
кг/м3. Изотерма адсорбции при 20 °С известна. Коэффициент афинности для
паров воды Э = 2,53. Структурная константа для цеолита В = 5,5-10-6 К-2.
Коэффициент диффузии паров воды в воздухе D = 2,4-10-5 м2/с.
Концентрация насыщенных паров воды
при 20 °С СНас = 17,2 ¦ 10-3 кг/м2. Диаметр частиц 2-10-3 м.
Определяется значение критерия Архимеда:
Лг _ , Ш (2 -кгу_ 1.2 • 10" -1.2 _
,
V2 р (15 • 10 ) 1,2
Порозность КС выбирается из рекомендованного диапазона значений-е =
0,5. Вычисляется критерий Рейнольдса (2.10):
п Аг е4-75 3,56 • 106 • 0,54'75
, ел
Re ------------------ ... =-------------- -- - ¦ •
= 150
18 + 0,61 VAr е4'75 18 + 0,61 V3.56 • 105 •
0,54'75
Определяется скорость газа в расчете на полное сечение
аппарата: w =
*= Revjd, = 150-15-10-6/(2- 10s) = 1,18 м/с.
Диаметр цилиндрического аппарата: Da= УУс/(0,785ои) =V(0,5/(0,785-
1,18) - = 0,734 м.
Минимальный расход адсорбента находится по уравнению (5.142):
Т7 С0 - Ск Л с 0,0038 - 0,00004 ,1л-з з/
Mr, "In - Гс = 0-5 -.58-5 ----------- 1.74-Ю м/с
где согласно изотерме адсорбции а* (0,00004) = 1,58 кг/м3. Запас по
действительному расходу адсорбента принимается в рекомендованных
пределах: Мт = "= 1,ЗМТ min = 1,3-1,74-10_3 = 2,26-10_3 м3/с. (Большая
величина необходимого расхода адсорбента в односекционном адсорбере с КС
иллюстрирует отрицательное влияние перемешивания адсорбента.)
Определяется общее значение объемного коэффиицента массопередачи с
помощью корреляционного уравнения (5.139), полученного из опытных данных
по поглощению паров воды цеолитами:
" D v. 2,4 - 10~5 (2,26 * 10_3 • 2 • 10~3 N0,7 ( 17,2 •
10~3 \0,35
=Тг • ю~$)т I---------------------10-)
х
xf-г-Щ--------------ГУ'=80.1
V 5,5 • 10 6 - 293 )
Средняя степень отработки адсорбента в КС и на выходе из аппарата
определяется из материального баланса по адсорбтиву:
Предыдущая << 1 .. 147 148 149 150 151 152 < 153 > 154 155 156 157 158 159 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама