Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 154

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 148 149 150 151 152 153 < 154 > 155 156 157 158 159 160 .. 178 >> Следующая

а = (С0 - Ск) + а0 = ---------5 - гг- (0,0038 - 0,00004) + 0,5
= 1,33 кг/м3
Мг 2,26- 10 3
По изотерме адсорбции С*(1,33) = 3,37-10-3 кг/м3. Средняя движущая
разность концентраций по газовой фазе находится по формуле (5.141):
0.0038 - 0,00004 п_00 1Л_3 , 3
ср - 0,0038 - 0,0000337 ~~ ' КГ^М
0.0004 - 0,0000337
Необходимый объем адсорбента определяется по основному уравнению
массопередачи:
" = "'с(С0-Ск)/(^ДСср) =
= 0,5(0,0038 - 0,00004)/(80,1 -0.588- 10 3) = 0,04 м3
Объем КС: vcn = v/г - 0,04/0,5 = 0,08 м3.
Высота КС: Н = им/(0,785?2} = 0,08/(0,785-0.7342) = 0,189 м,
,1 с
-1
Пример 5.6. Рассматриваются исходные данные предыдущего примера.
Требуется рассчитать противоточный многоступенчатый адсорбер,
обеспечивающий заданные значения производительности по газу и по
концентрации адсорбтива на выходе из аппарата.
Гидродинамический расчет остается прежним. Различие начинается с
расчета минимального расхода адсорбента, который здесь производится по
формуле
(5.144) для противоточного аппарата:
" С"-Ск 0,0038 - 0,00004
, ,"-5 ..з/
М' "Ш = Гс а* (Со) - До ~ ~ "150 - 0,5-----
-= 1.26 м/
где а* (0,0038) = 150 кг/м3. Действительный расход адсорбента Мт = =
1,ЗМТ, min = 1,3-1,26-10-5 = 1,64-10-5 м3/с. Коэффициент массопередачи
при новом значении Мт и прочих прежних параметрах равен Коо = 7,34 с-1.
Средняя степень отработки адсорбента
0,5 ППППП.Ч , ПС ,,е 3
(0,0038 - 0,00004) + 0,5 = 115
кг/м3
1,64- 10
По изотерме адсорбции с*(115) = 2,91 -10~3 кг/м3. Средняя по всему
аппарату движущая разность концентраций здесь определяется по соотношению
(5.147), справедливому для участка линейной изотермы:
(0,0038- 0.00291) - (0,00004 - 0,0000126) Л0,0 1Л-з
, з
ЛС'> = ------------ 0,0038 - 0.00291---------------= 0,248- 10
кг/м
0,00004 - 0,0000126
где С*(0,5) = 1,26-10-5 кг/м3. Суммарный объем адсорбента во всех КС: v =
0,5(0,0038 - 0,00004)/(7,34-0,248-10-3) = 1,04 м3; исл = 1,04/0,5 = 2,08
м3. Если принять по гидродинамическим соображениям Н = 0,10 м, то это
будет соответствовать числу кипящих слоев п = 2,08/ (0,785 - 0.7342 -
0,10) = 49. Значительное число необходимых слоев является своеобразной
платой за малый расход адсорбента (в 2,26 -10-3/(1,64 -10-5) = 138 раз
меньший, чем в аналогичном процессе с одним КС).
Уменьшить число секций в адсорбере можно путем увеличения расхода
адсорбента. Если, например, увеличить Мт не в 1,3 раза по отношению Мт,
min, а в 5 раз, т. е. Мт = 5-1,26-Ю-5 = 6,3-10~5 м3/с, то Kov = 7,34[6,3-
10-5/(1,64Х ХЮ-5)]0'7 = 19,0 с-1. Средняя степень отработки адсорбента на
выходе из аппарата а = 0,5-0,00376/(6,3-10-5) + 0,5 = 30,4 кг/м3. По
изотерме адсорбции С*(30,4) = 0,77-10-3 кг/м3, и средняя движущая
разность концентраций
(0,0038 - 0,00077) - 0,0000274 Л ,ОР 1П-з /3 -------
0.0038 - 0.00077--------= 0,486- 10 кг/м
0.0000274
Общий объем адсорбента: у=0,5-0,00376/(19,0 0,486-10~3) = 0,203
м3;исл = = 0,203/0,5 = 0,406 м3. Число необходимых КС высотой 0,10 м
теперь п = = 0,406/(0,785-0,7342-0,10) = 9,6 " 10, что уже приемлемо для
практической реализации.
На рис. 5.33 представлены результаты расчетов числа необходимых
слоев многосекционного противоточного адсорбера при различных расходах
адсорбента. Если имеются данные для расчета стоимости установки в
зависимости от числа секций и для расчета затрат на транспорт различных
расходов адсорбента и на его десорбцию, то, задаваясь различными
количествами циркулирующего в установке адсорбента и определяя
необходимое число КС, в принципе возможно выбрать технико-экономически
оптимальный вариант установки.
Пример 5.7. Пусть требуется определить необходимые параметры
адсорбера с кипящими слоями для поглощения паров этанола из воздуха
активным углем АГ-3, имеющим средний диаметр частиц d =* 0,375-10_3 м,
плотность частиц рт = 670 кг/м3, коэффициент афинности Р == 0,61 и
величину структурной константы В = 1,02-10-в К'2. Изотерма адсорбции
системы представлена на рис. 5.34. Расход воздуха Ve .= 0,25 м3/с.
Содержание адсорбируемых паров
307
Рис. 5.33. Зависимость числа необходимых кипящих слоев от расхода
адсорбента (пример 5.6).
Рис. 5.34. Изотерма адсорбции паров этанола углем АГ-3 при 20 °С и
рабочая линия непрерывного процесса адсорбции (пример 5.7).
этанола в поступающем в аппарат адсорбенте а0 = 2 кг/м3. Начальная
концентрация паров в воздухе С0 = 29,5-10-3 кг/м3; на выходе из адсорбера
Предыдущая << 1 .. 148 149 150 151 152 153 < 154 > 155 156 157 158 159 160 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама