Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 155

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 149 150 151 152 153 154 < 155 > 156 157 158 159 160 161 .. 178 >> Следующая

Ск- = 1-10-3 кг/м3. Коэффициент диффузии паров этанола в воздухе D - =
1,09-10-5 м2/с.
Расчет линейной скорости воздуха и диаметра аппарата производится
так же, как в предыдущих примерах при задаваемом значении порозности КС 8
= 0,55:
Дг _ 9,81 (0.375. IQ-3)3 W0-U.
(15 • 10 ) 1.2
Re _---------- =3.15-
18 + 0,61 У 1.28- ю 3 ¦ 0.554,75
w = 3,15 • 15 • 10~6/(0,375 • 10~3) = 0,125 м/с;
Da = У0,25/(0,785 • 0,125) = 1,58 м
Количество адсорбента, равновесное с начальной его концентрацией в
воздухе, находится по изотерме адсорбции: а*(С0) = а*(29,5-10~3) = 88,0
кг/м3 Минимальный расход адсорбента Мт, шп = 0,25(29,5 - 1,0) • 10-
3/(88,0-1,0) = = 0,0817* 10-3 м3/с. Коэффициент избытка адсорбента
выбирается в пределах рекомендуемого диапазона, тогда Л1Т = 1,2*0,0817-
10-3 = 0,098• 10-3 м3/с.
Объем адсорбента при нелинейной изотерме адсорбции определяется по
уравнению (5.145), для чего необходимо определить коэффициент
массообмена, например, по уравнению (5.138) и вычислить общее число
единиц переноса, т. е. найти значение определенного интеграла в уравнении
(5.146). Концентрация насыщенных паров этанола при 20 °С берется из
справочных данных: Снас = = 0,146 кг/м3. Вычисляется значение Ki:
Ki
. " in9( 0,098* 10 d-0,375- 10~3 Y'71 f 0,146 \o.35 w
1,55 *10 I ) U.sTo^J x
X0.61 (1.02 * 10~6 • 293)~1,3 ( °-'3 q50510-)125 = 0,121
где высота КС H = 0,05 м выбирается в пределах рекомендованных значений.
Коэффициент массообмена Kov = 0,121 • 1,09-10-5/(0,375• 10~3)2 = 9,43 с-
1. Средняя концентрация адсорбтива в адсорбенте на выходе из аппарата
находится из
Ряс* 5,35. К определению величины определенного интеграла (пример 5.7).
уравнения материального баланса:
25
~ 0,098 - 10 _3 . (29,1 - 1,0) • 10"3 + 1,0 =
73,5 кг/м3
На рис. 5.34 изображена также рабочая линия процесса. Значение
определенного интеграла может быть вычислено с помощью построения кривой
в координатах 1 /[С-С*(а)] -С в пределах С0 - Ск (рис. 5.35) согласно
данным табл. 5.2. Вычисление площади под кривой дает:
/ _м3
с-с*(а)'иг
Со
dC
С* (а)
= 3,35. Необходимый объем адсорбента в слое: v= Vc • 3,35//Сои:
= 0,25-3,35/9,43 = 0,0885 м3; исл = 0,0885/0,55 = 0,161 м3; п =
0,161/(0,785-1,582-
• 0,05) = 1,64.
Таблица 5.2. К расчету числа единиц переноса в примере 5.7
С-103, кг/м3 1 2 5 10 15 20 25
29,5
а, кг/м3 1,0 4,2 11 25 37 50 63
74
С* (а) • 103, кг/м3 0,021 0,086 0,23 0,52 1,0 2,5 4,5
6,6
(С - С*) • Ю3, кг/м3 0,98 1,9 4,8 9,5 15 18 22
23
(С --- С*)-1 • 10"3, м3/кг 1,02 0,522 0,209 0,105 0.0668 0,0570 0,0465
0,0437
Таким образом, для осуществления процесса адсорбции в заданных
пределах достаточно двух КС.
Пример 5.8. Для поглощения паров бензола из потока воздуха от Со = =
20-10-3 до Ск = 1,2-10-3 кг/м3 произвести расчет односекционного
адсорбера с КС активного угля СКТ. Расход воздуха Vc = 0,6 м3/с при
неизменной температуре 20 °С. Размер сферических частиц угля d = 1,9 -10-
3 м, плотность частиц рт = 670 кг/м3. Изотерма адсорбции (рис. 5.36) в
диапазоне рассматриваемых концентраций может быть принята в качестве
прямоугольной. Коэффициент диффузии паров бензола через полностью
насыщенные слои угольной частицы А* = 2,3-10-6 м2/с.
Гидродинамический расчет осуществляется так же, как в предыдущих
примерах, что при порозности е = 0,5 дает Da = 1,03 м. Средняя по высоте
КС концентрация адсорбтива в предположении режима полного вытеснения
потока воздуха находится по формуле (5.149):
с_(20-1,2) • 10 _ _ 6 6Э ^ ш з Kf/i
In
20 • 10
1,2* 10'

Концентрация адсорбтива в отработанных слоях частиц адсорбента а*(С)
= = а* (6,69-10_3) = 270 кг/м3. Необходимый расход адсорбента
определяется
309
Рис. 5.36. Изотерма паров
бензола на угле СКТ при 20 °С
решением трансцендентного
уравнения Ус (Со Ск) -
-а'ЛМ^/ИО + ехр (-^/6)]
где выражение в квадратных скобках есть средняя степень отработки зерен
адсорбента на выходе из КС. Параметр А\ = a*R2l{DitCx) включает величину
среднего времени пребывания частиц адсорбента в кипящем слое х = 3 7
=Я5(1-е)/Мт. Подстановка исходных
С'Ю ,кг/м и вычисленных величин, а
также при-
нимаемой высоты КС Н - 0,10 м
дает следующее значение расхода адсорбента: Мт = 9,9*10_5 м3/с. Далее
легко находятся все прочие параметры процесса непрерывной адсорбции:
Предыдущая << 1 .. 149 150 151 152 153 154 < 155 > 156 157 158 159 160 161 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама