Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 169

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 163 164 165 166 167 168 < 169 > 170 171 172 173 174 175 .. 178 >> Следующая

вязкость и плотность газа-теплоносителя), а также по уравнениям уноса.
Твердые инертные частицы служат основным переносчиком количества теплоты,
необходимого для испарения растворителя и сушки. Макрокинетика процесса
определяется приводимыми ниже условиями (6.46) - (6.48).
Преобразованное уравнение материального баланса стационарного
процесса (6.17):
оо
Vtct = М, = ^ ф/Рт/3 dl " ДГ/ртР (6.46)
о
При неизвестном распределении частиц целевого продукта по размерам в
области 0 ^ ^/тах (где 1тах находится по (6.41)' с учетом сказанного
выше) ориентировочный средний размер частиц находится из приближенного
уравнения
т>газ Ar 8V 273 (6.47)
(18 + 0,61 УАге)/ 273 + t
Дополнительно используется модифицированное уравнение теплового
баланса:
М, " 0,95 fnv (<" - f") р]Д f А - Р^ж (<к jj (6-48)
334
(где ?к = ^+10). Для термостабильных продуктов обычно t - = 100 -т- 150
°С, для термолабильных t = 70 Ч- 120 °С. С понижением t уменьшаются
затраты теплоты на процесс, однако также снижаются его устойчивость и,
часто, производительность. Вместо решения системы (6.46) - (6.48) можно
приближенно принять 1 = = (0,3 ч-0,5)/max, определяемого по (6.41).
Рабочая скорость газа w выбирается такой, чтобы вынос инертных частиц
был заведомо исключен, но псевдоожижение было достаточно развито (число
псевдоожижения не менее 2-5). Этими требованиями определяется соотношение
размеров уносимых частиц (целевого продукта) и инертных частиц.
Пример 6.7 (расчет размера получаемых кристаллов и инертного
носителя). При вязкости газа-теплоносителя v = 1 ¦ 10-5 м2/с, его
плотности при рабочих условиях 1 кг/м3 и плотности твердого продукта 2000
кг/м3 по (6.41) имеем (по максимальному размеру /шах):
Скорость газа м/с 0,5 1,0 2,0
Максимальный размер 0,07 0,1 0,14
уносимых частиц
Примем, что размер 0,1 мм удовлетворяет техническим требованиям на
готовый продукт, т. е. рабочая скорость 1 м/с.
Для условий примера имеем зависимость рабочей порозности от числа
псевдоожижения (W = 2 -г 5) по формуле (6.15)
е = 0,4 (2 -г- 5)0,2 = 0,46 -г- 0,55
и критерий Лященко
Ly = i*gl1 = ¦ "fo = l.O3 • 1 - (I • 10-5 • 2 • 103 •
9,8l)-1 = 5
Ar vp Tg
Согласно известной зависимости между критериями Лященко и Архимеда
(по номограмме), при е = 0,55 критерий Архимеда равен Аг = 2-104, а при е
= 0,46 имеем Аг = ЫО5. Соответствующие значения размера инертных частиц
равны 2,0 и 1,5 мм.
Таким образом, размер инертных частиц должен по меньшей мере на
порядок превышать максимальный размер частиц целевого продукта, что
соответствует обычным практическим условиям.
При расчете стационарного процесса по типу Па уравнение теплового
баланса (6.21) записывается в упрощенной форме:
0,95V7 а рс (ta tK) ~ (qHcn -f- сж1к) V;рж -f- Mc-^tK Vicx (рж -J-
Ci) ti (6.49)
Индексом "н" обозначены начальные, а индексом "к" - конечные потоки
газа-теплоносителя, а индексом "г" - поток, концентрация и температура
поступающего в аппарат раствора. Дальнейшим упрощением уравнения (6.49)
является формула (6.48)'. При подаче в аппарат суспензии правую часть
уравнения (6.49) нужно дополнить слагаемым (-MiC-iti).
При разбрызгивании раствора (суспензии) на поверхность слоя
взвешенных частиц (т. е. в случае, когда форсунки расположены над
поверхностью слоя - в надслоевом пространстве) принимается, что
интенсивность циркуляции инертных частиц должна быть достаточна (с
некоторым запасом) для полного испарения растворителя (воды) в верхней
части слоя. Средняя температура циркуляционных потоков инертных частиц на
выходе из зоны полного
335
теплообмена газ - инертные частицы (в нижней части слоя) составляет
t ~ ^Га3РС (^н ^ц) Ч~ СцСт/к
бцСт
Необходимая средняя скорость циркуляции (в кг/с);
'.•iSS?"'.'-1*'
(Оц- линейная скорость циркуляции, м/с). Согласно [1], средняя линейная
скорость циркуляции для аппаратов с Ясл < Da (что обычно для промышленных
аппаратов этого типа) составляет
о' " У #^/(2я (6-52)
а для аппаратов с Нсл > Da
о'" V^I/(2jt Vff) (6-53)
при числе псевдоожижения не менее 2 для крупных и 5 для мелких инертных
частиц.
Пример 6.8 (расчет высоты слоя и габаритов аппарата).
При начальной температуре газа-теплоносителя 200 °С и расчетной
температуре на выходе из слоя пылегазового потока 110 °С, при
обезвоживании и кристаллизации из раствора с концентрацией С - 10 кг/м3
(теплотой, вносимой раствором, пренебрегаем) удельный расход газа-
Предыдущая << 1 .. 163 164 165 166 167 168 < 169 > 170 171 172 173 174 175 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама