Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 170

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 164 165 166 167 168 169 < 170 > 171 172 173 174 175 176 .. 178 >> Следующая

теплоносителя находится по уравнению (6.49):
V(tm)3iVi = [(2260 + 1,9- 100) 1000 + 10 • 0.84 • 110] [0,95 (200 -
100) • 1,04 • 1.29J-1 = = 22,9 м3/м3 исходного раствора
Здесь 2260 кДж/кг - теплота испарения растворителя; 1,9 кДж/(кг-К) -
теплоемкость твердого кристаллического продукта; 0,95 - коэффициент
учитывающий 5% тепловые потери через стенки аппарата; 1,04 кДж/(кг-К)-
теплоемкость газа-теплоносителя; 1,29 кг/м3 - плотность газа-
теплоносителя.
Согласно (6.52), при е = 0,5 и площади сечения 10 мг нужная скорость
циркуляции зависит от температуры /ц. Задаемся значениями tn - = 0,5(200
+ 110) = 155°С; 145°С; 135°С; 125°С; 115°С. Соответствующие значения
температурного безразмерного параметра (c)=постоянного (для
данного примера) параметра Fra3pc [ст (1 - е) SpT]_1 и искомых величин,
согласно (6.52) и (6.53), равны:

Л газл/, рс
0 ст(1- -e)SpT ^СЛ' м 1)ц, м/с
155 1,00 34,3 • ю-3 5- 10-3 34,3 • 10-з
145 1,23 34,3 • 10-3 6- 10-з 41,3- 10-з
135 2,60 34,3 • 10~3 0,4 8,9- 10-2
125 5,0 34,3 • 10-3 0.9 0,171
115 17,0 34,3 • 10-3 1,5 0,583
ским данным [1], высота слоя инертных частиц
ляет 500-700 мм. Таким образом, расчетную температуру следует принять
125- 135 °С, т. е. на 15-25 °С выше средней температуры слоя. Высота зоны
нагрева инертных частиц [1] равна приближенно 10 их диаметрам, т. е. для
условий примера 6.7 с коэффициентом запаса 1,5-2,0 примерно 20-50 мм.
Зона неустойчивого кипения непосредственно над газораспределительной
решеткой зависит от
336
ее конструкциям для колпачковых решеток обычно составляет около 100 мм.
Высота зоны кристаллизации и испарения растворителя может быть принята
приближенно равной высоте зоны нагрева инертного теплоносителя, т. е.
около 50 мм. Высота промежуточной зоны разделения - около 100-200 мм;
таким образом, общая высота КС - 300-400 мм. Согласно [1], при нормальном
псевдоожижении скорость циркуляции - 0,1-0,5 м/с что соответствует высоте
слоя около 500 мм.
Производительность аппарата при рабочей скорости 1 м/с (см. пример
6.7) и площади сечения 10 м2 находится из уравнения теплового баланса
(6.49) с использованием соотношений (6.26) или (6.27).
Высота надслоевого пространства принимается Нн. сл = (2,5 Ч- 5,0) Ясл
- = 1,5 ч- 2,0 м или более точно - с использованием формулы (6.36).
При расчетах могут быть использованы также следующие соотношения.
Объем парогазовой смеси на выходе из аппарата при рабочих условиях
(т. е. температуре tK):
Г - 1/газ (*1 + (tm)\ , 22,4 ,7 /*/ + 273
4
Vj (газ) V ^ 273 )+ Мр 1 V 273
) ( *
Выход готового продукта, без учета потерь в системе разделения
пылегазового потока (система пылеулавливания):
Mj = ViCi
(6.55)
Объем отходящей парогазовой смеси, отнесенный к нормальным условиям
(для балансовых расчетов):
^(газ 1 = Fra3 + 22,4M;'Vi
(6.56)
В формуле (6.54) и (6.56) Мр - молекулярная масса растворителя.
Вместо (6.49) можно использовать для определения
выхода
кристаллического абсолютно сухого продукта
модифицированное
уравнение
0,95F а рс (ta tK) + Vг-Рж {.Cyufi j - исп)
} ~ CTtf - qKp - C4l
(где tK - ti). Необходимое количество полезной теплоты, т. е. теплоты,
передаваемой газом-теплоносителем преобразуемому потоку раствор
(суспензия)-твердые частицы + пары растворителя, находится по формуле
• Г^г'Рж(Сж*/ сж*г + <7исп) "1 ,*гГяч ,, ,
Qn ~ Nlj I . [- Cft] qKp Cygtj I гИ V pС (/H --
tj)
L Vit i J

(6.58)
Модифицированное балансовое уравнение (6.58) не учитывает потери
теплоты через стенки аппарата.
Теплоэнергетический к. п. д. процесса:

(6.59,
Qnn Fra3pc^H
Суммарный объем отходящих паров и газов определяет габариты и, в
основном, стоимость коммуникаций, аппаратуры,

337
F
рабочего помещения и может быть выражен через теплоэнергетический к. п.
д.;
cp(tu - tf) cpfHib
(6.60)
Из (6.49) - (6.60) следует, что температуру отходящих продуктов и
расчетную среднюю температуру слоя следует принимать возможно более
низкими (с тем, чтобы была обеспечена заданная влажность готового
продукта), а температуру газа-теплоноситедя на входе в аппарат - возможно
Предыдущая << 1 .. 164 165 166 167 168 169 < 170 > 171 172 173 174 175 176 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама