Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 74

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 68 69 70 71 72 73 < 74 > 75 76 77 78 79 80 .. 178 >> Следующая

Тогда t2 =* (1 + 1,96x2) h + 2490х2 = (1 + 1,96 • 0,00709) 30 + 2490
• 0,00709 =*
= 48,1 кДж/кг сухого воздуха.
Удельный расход теплоты:
а - ^ : 50,16 - ( 1,04) q кДж/кг влаги
q х2 - х0 0,00709 - 0,002 кДж/кг
влаги
Общий расход теплоты: Q - qWi = 10 000-472 = 4,72-10(r) кДж/ч.
г 2490
Тепловой к. п. д.: ri - - 100 = ^ ^ 100 = 24,9 %.
4. С рециркуляцией части отработанного воздуха. Расчет при k *
0,33; здесь k - отношение количества рециркулирующего воздуха к
поступающему атмосферному. Все параметры рассчитываются, как и в
предыдущем случае, только вместо Хо и to берутся хсы и iCM, т. е.
г'см = ^ "jpy (/о + kt2): хсм = i (хо + kx2)
Результаты расчетов при k = 0,33; 0,5 и 1,0 приведены в табл. 3.5,
из которой следует, что с увеличением k удельные расходы воздуха и
теплоты снижаются, тепловой к. п. д. увеличивается, относительная
влажность уходящего воздуха возрастает.
Гидродинамический расчет
Для определения сечения аппарата и свободного сечения
газораспределительной решетки необходимо рассчитать минимально
необходимую скорость воздуха над слоем ауМин, которая может быть
определена из графика, представленного на рис. 3.20,

Таблица 3.5. Результаты расчетов материального и теплового балансов при
различных значениях k
Расчетные Значения к
0 0,33 0,5 1.0'
х2 • Ю3, кг/кг 7,09 8,7 9,45 11,51
Хеи * Ю3. кг/кг --- 3,618 4,36 6,42
/, кг/кг 196,5 147,7 131 98,25
/см, кг/кг --- 196,5 196,5 196,5
L\ • 10_3, кг/ч 92,75 69,71 61,83 46,37
1см- Ю_3, кг/ч --- 92,75 92,75 92,75
L • 10_3, кг/ч 93,4 70.22 62,26 46,7
ф2, % 26.8 33,0 35,8 43,4
/см, кДж/кг --- 16,78 18,43 28,0
iv кДж/кг 50,16 54,34 56,25 61,5
г2, кДж/кг 48,1 52,2 54,1 59,37
q, кДж/кг 10 000 8180 7505 6144
Q • 10-6, кДж/ч 4,72 3,86 3,54 2,9
ТЬ % 24,9 29,7 32,3 37,5
Критерий Архимеда:
Лг dUPM-P)g (5"10~3)3 (950 - 1,17) 9,81 30 10"
pv2 1,17 (16-10-6)2
где d3 ~ (di +^г)/2 = 5 мм; р = 1,17 кг/м3 и v - 16* 10~(r) ма/с-плотность
и кинематическая вязкость теплоносителя.
Критерий Рейнольдса:
Re Аг_________________3,9-10"
У 18 + 0,61 VAr 18 + 0,61 л/3,9 • 10"
откуда wy = Reyv/ds = 3190-16-10~8/(5* 10~8) = 10,2 м/с.
Из рис. 3.20: Домин/Доу = 0,125, тогда w МИН = 0, 125ауу = 0,125-
10,2 = 1,25 м/с. Для обеспечения устойчивой работы аппарата следует
работать при скорости приблизительно на 25-30 % больше минимальной: w -
1,7 м/с.
Поперечное сечение слоя или газораспределительного устройства
желобообразного типа с тангенциальным подводом теплоносителя, например,
при k =ч 0,33:
е Lcu 92 750
а ЗбООрш 3600.1,17*1,7 Высота неподвижного слоя в
аппарате:

13,0 м2
" _ xQ , t 1.2 (1222+ 750)/2 , Л1 _
И о-------------г h = -1 о 7'сёл" I с7п\ /о-г 0,1 = 0,25
м
SapH 13 (650 + 570)/2
где h - 0,1 м - высота желоба.
Для обеспечения гидродинамической устойчивости необходимо, чтобы Н0
^ h. Принимается Но - 0,25 м.
Сечение отверстий решетки So находится по уравнению (3.8):
Г =
= (So/5a) 100 = 0,7 4- (3,9-10-8(3,9- Ю6)0-445 + 1,1) = 0,7 -н 4,4 %.
Принимается Г = 4,4 %, поскольку высушиваемый материал непрочный и при
высоких скоростях в отверстиях решетки может разрушаться, Тогда S0 = Sar-
10"2 = 13-4.4Х X Ю-2 = 0,572 м2.

153

А-А
Рис. 3.21. Схема СуШиЛкиС рецирку" ляцией со щелевым
газораспределительным устройством.

ГГ* Г
Скорость в отверстиях решетки: w0 =
w(SJSo) --
=
1,7(13/0,572) - 38,6 м/с. Ввиду того, что плотности
___ воздуха на входе в аппарат и
Готовый. ' на выходе из слоя
мало отли-
продукт чаются, сечение
отверстий ре-
шетки не следует
пересчитывать. При большой разнице в плотностях их следует пересчитать,
так как это сделано к
в примере по расчету дегидра-
татора гипса (см.
Предыдущая << 1 .. 68 69 70 71 72 73 < 74 > 75 76 77 78 79 80 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама