Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Баскаков А.П. -> "Расчеты аппаратов кипящего слоя" -> 75

Расчеты аппаратов кипящего слоя - Баскаков А.П.

Баскаков А.П., Лучевский Б.П., Мухленов И.П., Ойгенблик А.А. Расчеты аппаратов кипящего слоя — Л.: Химия , 1986. — 352 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetiapparatovkipyashegosloya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 69 70 71 72 73 74 < 75 > 76 77 78 79 80 81 .. 178 >> Следующая

стр. 189). При высоте желоба h ¦= 0,1 м число желобов на 1
м длины аппарата равно
8 (ширина желоба 0,125 м). Сечение отверстий на 1 м длины желоба будет
равно Soi = 5о/(85а) = 0,572/(8-13) = 5,5-10"3 м2/м.
Число отверстий на 1 м длины при принятом диаметре
отверстий do = 4 мм:
п 1 =
5,5 • 10


0,785^ 0,785 (4 • 10~3)2

= 438
Принимается ni - 440 отв./м. Число отверстий в одном ряду на 1 м длины
определяют, зная шаг между отверстиями, который выбирают в пределах
(1,Зч-2)й?0- Число рядов отверстий пр = n/ni = (1,3-г-2) d0n - 2,3 ~ 3,5.
Принимается пР = 3 ряда. Тогда пi = n/np = 440/3 = 147 отверстий в одном
ряду на 1 м. Шаг /= 1/rti = 1/147 = 6,8-10_3 м. Расстояние между рядами
при шахматном расположении отверстий: hp = t sin 60° - 7-0,866 = 6,06 мм.
Высота сепарационного пространства принимается равной сечению
аппарата, так как в аппарате обрабатывается материал узкого
гранулометрического состава и скорость воздуха, равная 1,7 м/с,
значительно меньше скорости начала уноса наименьших частиц.
Гидравлическое сопротивление слоя:
ДРСЛ = рng (Я0 + h) (1 - е) = ~^Ц~в50 д>81. 0 3 . 0 5 = 897 Па
(общая высота равна высоте слоя над желобом и высоте желоба).
Гидравлическое сопротивление газораспределительного устройства:
*п * , п 1,17 • 38,62
ДРр = ? -у- = 1,9--- - 1656 Па
где ? = 1,9 - коэффициент сопротивления круглого отверстия.
В отличие от рекомендаций по перфорированным решеткам, здесь
повышенное сопротивление щелевого газораспределительного устройства
вызвано необходимостью создания интенсивной циркуляции дисперсного
материала.
Схема аппарата дана на рис. 3.21. Для обеспечения равномерной
обработки продукт должен двигаться в режиме, близком к идеальному
вытеснению, для чего слой секционирован продольной и поперечными
перегородками.
Макрокинетический метод расчета непрерывного процесса сушки
дисперсных материалов основан на совместном
анализе кинетических данных о скорости сушки и нагрева
частиц
влажного материала (или представительной порции полидисперс-ного
материала) при различных внешних условиях и балансовых
154
соотношений по теплоте и количеству влаги в материале и в сушильном
агенте.
Основными упрощающими предположениями являются полное (идеальное)
перемешивание дисперсной фазы или диффузионное перемешивание частиц при
их направленном поперечном перемещении по отношению к направлению
движения потока сушильного агента. Относительно сушильного агента в
большинстве случаев делается предположение о режиме полного (идеального)
вытеснения при его движении в пределах КС.
Относительно кинетики сушки и нагрева частиц материала используются
различные модельные представления (первый и второй периоды сушки,
диффузионное перемещение влаги внутри частиц правильной геометрической
формы) и экспериментальные данные общего вида. Данные общего вида
являются наиболее надежной информацией о кинетике сушки и нагрева для
реальных полидисперсных материалов с неправильной формой частиц.
I. Полное перемешивание дисперсного материала.
Односекционный аппарат. Для режима полного перемешивания справедливо
следующее уравнение для плотности распределения отдельных порций
материала по времени пребывания в объеме одного КС:
р (т, т) = -4- ехр (-т/т) (3.11)
где т - текущее время; т - среднее время пребывания частиц в КС.
Наиболее простым случаем является сушка индивидуальной сферической
частицы в периоде постоянной скорости. Температура частицы полагается
равной температуре мокрого термометра /м от начала процесса до момента
достижения частицей постоянного значения равновесного влагосодержания "*,
после чего частица практически мгновенно прогревается до средней по
высоте слоя температуры ? сушильного агента. Анализ такой упрощенной
задачи [46] приводит к следующей замкнутой системе уравнений,
моделирующей непрерывный процесс сушки:
- плотность распределения дисперсного материала по влаго-
содержанию внутри КС и на выходе из него
Р("> = wexp(_i!!!srL) (ЗЛ2)
- коэффициент скорости сушки частиц
N = 6a(t - tM)/(rpTd) (3.13)
- распределение температуры сушильного агента по высоте
слоя
t = (c) + (tQ - @) ехр [-6а (1 - е) Sh/(cGd)] (3.14)
t - усредненная по высоте слоя температура материала
0 = tu (1 - X) + tx (3.15)
Предыдущая << 1 .. 69 70 71 72 73 74 < 75 > 76 77 78 79 80 81 .. 178 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама