Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Макарова Г.Н. -> "Химическая технология твердых горючих ископаемых" -> 166

Химическая технология твердых горючих ископаемых - Макарова Г.Н.

Макарова Г.Н., Харламповича Г.Д. Химическая технология твердых горючих ископаемых — М.: Химия, 1986. — 496 c.
Скачать (прямая ссылка): himiyatehnologiya1986.djvu
Предыдущая << 1 .. 160 161 162 163 164 165 < 166 > 167 168 169 170 171 172 .. 227 >> Следующая

атмосферном и повышенном давлении, протекающие при использовании
паровоздушного и парокислородного дутья.
357
Таким образом, применение газификации под давлением в 3 раза увеличивает
производительность единицы сечения газогенератора, повышает теплоту
сгорания образующегося газа и ; в 5-6 раз уменьшает унос топлива из
аппарата. Это обстоятельство особенно важно при работе на мелкозернистом
топливе.
Большинство технологических процессов, разрабатываемых в последние годы,
основаны на применении газификации под : давлением вплоть до 6-8 МПа.
7. Наиболее важным оказывается выбор способа движения! топлива в
газогенераторе.
Слоевая газификация. Как уже отмечалось, кусковой уголь; "обычно
газифицируют в стационарном состоянии: слой угля и Газ движутся
противотоком навстречу друг другу. Иногда применяются системы прямотока,
в этом случае топливо и газ движутся в одном направлении - сверху вниз.
Выделяющиеся в зоне полукоксования летучие вещества сгорают в зоне
газификации. Однако при этом снижаются теплота сгорания газа и к. п. д.
газогенератора; усложняется и управление процессом.
Таблица 7.2. Сопоставление результатов газификации ирша-бородинских углей
на паровоздушном и парокислородном дутье в кипящем слое при атмосферном и
повышенном (2 МПа) давлениях
Показатель
Паровоздушное
дутье
0,05 МПа 2,0 МПа
Парокислородное
дутье
0,05 МПа I 2,0 МПа
Влажность топлива, %
Состав дутья, %
воздух (кислород) водяной пар Степень разложения водяного пара, %
Расход на 1 м3 неочищенного газа-, воздух (кислород), м3 пар, кг
Интенсивность газификации, кг/(м3-ч) сухого топлива рабочего топлива
Выход газа в расчете на рабочее топливо, м3/кг
Унос топлива в расчете на рабочее %
Состав сухого газа, об. %
СО2+H2S СО
н2
сн4
n2
Тёплота сгорания, МДж /л 3 сухого газа очищенного от С02
24,5
90.0
10.0 92
0,69
0,061
703
930
2,65
19, 50
14,11
14,21
13,20
2,59
55,45
4,68
24,5
91,2
8,8
70
0,70
0,054
2000
2650
2,95
2,7
10.7
18.8 12,55
2,18
55,61
4,87
24 ,5
20,0
80,0
12
0,308
0,98
790 1050 1 ,65
38,6
42,4
18,35
33,57
3,53
1,2
7 95 13,85
24 ,5
14,8
85.2
24.2
0,224 1,04
2440
3260
1,39
8, 1
36,3
15,0
41,2
5,75
1,21
9,41 ; 15,90
Рис. 7.3. Схема зоны подготовки топлива газогенератора для горючих
сланцев:
( - встроенная топка; 2 - корпус газогенератора 3 - сборные канал для
парогазовой" сме-си- '4 форсунки для сжигания обратного
газа.
Использование противотока создает благоприятные условий для увеличения
полноты газификации. Сравнительно высокие скорости газа уменьшают
опасность уноса угля из аппарата.
В результате расходные коэффициенты оказываются относительно невысокими.
В то же время из-за значительного диффузионного сопротивления
массопереда-че уменьшается скорость процесса. Вследствие слабого
поперечного перемешивания в шахте газогенератора приходится устанавливать
различные распределительные, перемешивающие устройства (особенно при
работе с углями, способными к спеканию) ,а также колосниковые вращающиеся
решетки с приводом. Эти механические устройства достаточно сложны, в зоне
высоких температур неизбежны их износ и коробление. Эти трудности
возрастают при увеличении производительности, а следовательно, и
диаметров аппаратов.
Серьезным недостатком аппаратов слоевой противоточной газификации в
случае, если цель процесса - получение синтез-газа, является
полукоксование угля и загрязнение газа его продуктами (масла, смола,
фенолы). Очистка от них газа сёрьезно усложняет установку газификации и
увеличивает ее размеры.
Однако именно сочетание полукоксования топлива и газификации полукокса
делает заманчивым применение слоевых газогенераторов для переработки
горючих с танцев и приготовления сланцевой смолы. В этом случае главной
задачей становится получение смолы. Сущность процесса сводится к тому,
чтобы в зоне подготовки топлива проходило полукоксование сланца за счет
тепла газа, поступающего из зоны газификации. Однако в связи с тем, что
на долю отводимых из систем смолы , газа и газового бензина приходится
около 73% химического потенциала сланца, тепла, получаемого при
газификации полукокса, оказалось недостаточно и в зону подготовки топлива
пришлось встроить топку 1 для подвода дополнительного тепла (рис. 7.3). В
топке 1 сжигают остаточный газ, полученный после конденсации смолы. При
этом выход смолы составляет 16,4% в расчете на рабочую массу сланца.
Попутно получают газ в количестве 507 м3/т сланца с теплотой сгорания
3,63 МДж/м3.
Для увеличения полноты извлечения смолы и лучшего использования
химического потенциала сланца в новых генераторах производительностью
1000 т/сут сланца отказались от газификации полукокса и организовали
дополнительный обогрев полученного полукокса с помощью горячего
теплоносителя получаемого при сжигании обратного газа в специальных
топочных устройствах 4. В зольную зону стали подавать обратный газ для
охлаждения отводимого из системы твердого остатка. Это позволило
Предыдущая << 1 .. 160 161 162 163 164 165 < 166 > 167 168 169 170 171 172 .. 227 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама