Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Промышленные производства -> Матусевич Л.Н. -> "Кристаллизация из растворов в химической промышленности" -> 84

Кристаллизация из растворов в химической промышленности - Матусевич Л.Н.

Матусевич Л.Н. Кристаллизация из растворов в химической промышленности — М. «Химия», 1968. — 304 c.
Скачать (прямая ссылка): kristallizatia-rastvorov.djvu
Предыдущая << 1 .. 78 79 80 81 82 83 < 84 > 85 86 87 88 89 90 .. 126 >> Следующая


^рас. ~\~ Мчат.

по которой рассчитывают и величину Лр

Лр = і(і-^-) (52)

\ Рмат. /

где L—длина центральной трубы;

Рем. И Рмат. — ПЛОТНОСТЬ СуСПЄНЗИИ B Центральной трубе (при ТЄМ"

пературе tGM) и в корпусе кристаллизатора (при

Температуре Гмат.).

Затем из уравнений (49) и (50) находят величины H1 и \Ь,

после чего определяют значение J ^(H)dH.

о



Найденные значения J ^f[H) dH, Ад. и Ар подставляют

о

в уравнение (48), из которого вычисляют скорость циркуляции w. Если w = w', то расчет на этом заканчивается. Если же w=hw', то задаются следующим значением скорости циркуляции со", равным полученному значению w, и весь расчет повторяется. Так поступают до тех пор, пока принятое значение скорости циркуляции не будет достаточно близко его расчетному значению по уравнению (48).

Чтобы уменьшить сопротивление циркуляционного контура, скорость раствора в корпусе можно принять равной 0,5 w. Отсюда диаметр корпуса

dK = dT /З « l,73rfT

Диаметр сепаратора D0 необходимо выбирать, исходя из требуемой чистоты сокового пара. А. Н. Красиков и К- Н. Шаталин [81] показали, что для барботажных аппаратов, условия работы которых в отношении брызгоуноса близки к условиям выхода паро-жидкостной смеси из циркуляционной трубы кристаллизатора, при отсутствии каких-либо сепарирующих устройств коэффициент очистки Коч. (отношение концентрации вещества в растворе к концентрации его в паре) является функцией динамического давления пара, т. е. /C04. = f [^- p"j.

Указанные авторы приводят экспериментальные данные о зависимости коэффициентов очистки от скорости пара в сепараторе, полученные при остаточном давлении 21,4 кн/м2 (160 мм рт. ст.).

Пересчет на другие давления в сепараторе можно произвести по уравнению [82] _ _

где дапр. — предельно допустимая скорость пара в сепараторе, м/сек;

р, р., о—плотность (в кг/м3), динамическая вязкость (в Н'Сек/м2) и поверхностное натяжение (в н/м) жидкости;

р" — плотность пара, кг/м3;

A0 — коэффициент, определяемый опытным путем для каждого сепарирующего устройства. При остаточном давлении 8,0 кн/м2 скорость пара может быть 6 м/сек при /(оч. = 3- 103 и 2,7 м/сек при /(оч. = 7,5- 103.

По принятому значению скорости пара шпр. в сепараторе однозначно определяется его диаметр из соотношения

где Vn — объем сокового пара, удаляемый из сепаратора,

Высота парового объема сепаратора Нс может быть принята равной его диаметру, но не менее 1,0 м.

Общая высота кристаллизатора определяется величиной Нс и барометрической высотой #б, которая находится из уравнения (44).

Для вакуум-кристаллизаторов с принудительной циркуляцией (см. рис. 108 и ПО) в качестве оптимальных могут быть приняты более высокие скорости циркуляции (до = 1,0—2,0 м/сек), при которых уменьшается вероятность образования инкрустаций на стенках. Увеличение скорости циркуляции свыше 2,0 м/сек нецелесообразно, так как вызывает заметное механическое измельчение кристаллов.

Поскольку применение насосов для создания циркуляции обеспечивает очень высокую степень смешения, то перегрев раствора и глубина закипания оказываются чрезвычайно малыми величинами. Поэтому движущую силу естественной циркуляции и потери напора на ускорение жидкости в зоне кипения можно не учитывать, и уравнение (47) примет вид

Расчет кристаллизатора проводится следующим образом.

В том случае, когда проектируется кристаллизатор с пропеллерным (осевым) насосом (см. рис. ПО), насос выбирают с таким расчетом, чтобы его производительность в 60—200 раз превышала расход питающего раствора Gpac. Соответственно обеспечивается высокий коэффициент степени смешения U = 60-f-200. Диаметры циркуляционных труб выбираются таким образом, чтобы скорость движения суспензии в них была в пределах 1,0—2,0 м/сек.

В том случае, когда проектируется аппарат (см. рис. 108) с центробежным насосом и соплом (что оправдано лишь в случае, если нельзя подобрать соответствующий пропеллерный насос требуемой производительности по циркулирующей суспензии), выбираемый насос должен обеспечивать при максимальном к. п. д. производительность, равную (5—15) Qpac- Тогда коэффициент предварительного смешения во всасывающей ветви насоса ?/і = 5-И5. Зная производительность насоса, определяют напор, а исходя из него рассчитывают сопло струйного насоса.

ма/сек.

(53)

Общая степень смешения в аппарате определяется соотношением

U=U1-U2= т С)С- -1 (54)

4<Jpac.

где U2 — коэффициент инжекции струйного насоса.

Выбрав в пределах 1,0—2,0 м/сек необходимую скорость циркуляции w и задавшись ориентировочным значением dT — = 6]/Vpac., из уравнения (54) определяют значения U и U2.

По принятой скорости циркуляции w и значению dt из уравнения (53) определяют напор Арс, создаваемый струйным насосом. Зная величину напора центробежного и струйного насосов, по известной методике [79] определяют коэффициент инжекции ІІ2- Если его значение совпадает со значением U2, определенным из уравнения (54), то расчет на этом заканчивается. Если же ^2^=?, то задаются новым значением dT и ведут расчет до тех пор, пока не будет достаточно близкого совпадения величин Ui И ІІ2-
Предыдущая << 1 .. 78 79 80 81 82 83 < 84 > 85 86 87 88 89 90 .. 126 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама