Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Резиновое и каучуковое производство -> Любартович С.А. -> "Реакционное формование полиуретанов" -> 38

Реакционное формование полиуретанов - Любартович С.А.

Любартович С. А., Морозов Ю., Третьяков О.Б. Реакционное формование полиуретанов — М.: Химия, 1990. — 288 c.
ISBN 5—7245—0551—7
Скачать (прямая ссылка): lubartovich.djvu
Предыдущая << 1 .. 32 33 34 35 36 37 < 38 > 39 40 41 42 43 44 .. 122 >> Следующая

1 s
Ж 3
Рис. 1 26 Смесительные головки высокого давления группы А в позиции рециркуляции (а, в, д, ж) и впрыска (б, е, д, з) фирм «Krauss Maffei» (а и б — подгруппа А-1), «Martin Sweets» (в, г, — А-1), «Secmer» (е, д — А-2) и «Неппеске» (ж, з — подгруппа А-3) :
/ — управляющий и очистительный плунжеры: 2 — циркуляционные пазы; 3 — инжекци-онное сопло; 4 — смесительная камера; 5 —выходной инжектор
сительной головке по гибким шлангам или жестким трубопроводам подводят два, три или четыре исходных компонента уре-тановых композиций, рабочую жидкость для гидроцилиндров управления распределительными элементами или плунжера очистки и в некоторых случаях сжатый воздух (азот) для технологических целей или очистки смесительной камеры. *
Смесительная камера представляет собой цилиндрическую полость диаметром от 6 до 44 мм, в которой установлены два, три или четыре инжекционных сопла {в зависимости от чтясла подаваемых компонентов) диаметром от 0,7 мм и менее до 6 мм. Диаметры смесительных камер D и инжекционных сопел d в двухкомпонентных головках высокого давления фирмы «Krauss Maffei» при различной производительности Q (для соотношений массовых расходов компонентов 1:1) приведены ниже:
Д мм 6 8 10 12 16 20 25
d, мм 0,7—1,0 0,7—2,0 0,7—3,5 0,7—3,5 1—4,2 3,5—6,0 3,5—6
Q, кг/мин 2,5—13 3—15 5,5—40 4,5—70 20—90 60—140 70—140
Исходные компоненты дозирующим насосом по материало-проводам под давлением 7—30 МПа через распределители потоков и инжекционные сопла со скоростью 100—200 м/с подаются в смесительную камеру, где струи реагентов соударяются между собой и со стенками цилиндрической полости, образуя турбулентные потоки с множеством завихрений, разбиваются на большое число взаимопроникающих слоев (страт) с развитой поверхностью контакта, интенсивно перемешиваются в режиме турбулентного массообмена, а затем через выходное сопло и детурбулизатор потока реакционная смесь транспортируется в форму в режиме ламинарного течения со скоростью 2— 8 м/с [131]. При литье в открытые формы избыточное давление в смесительной камере близко к 0, а при формовании в закрытых формах в камере развивается давление до 0,7—1,05 МПа [125].
91
Смешение компонентов в головках высокого давления происходит в основном по механизму вихревой диффузии, а на выходе из смесительной камеры (в выходном сопле, литниковом канале и полости формы) в режиме ламинарного перемешивания, сопровождающегося уменьшением - толщины взаимопроникающих слоев реагентов. Оптимальный режим перемешивания компонентов в головке на макро- и микроуровне реализуется при соблюдении следующих условий: «ядро» турбулентного потока должно находиться в центре смесительной камеры; турбулентность потоков компонентов, характеризуемая критерием Ие, должна быть достаточной для однородного распределения компонентов по объему смесительной камеры и достижения требуемой степени сегрегации реагентов.
Первое условие соблюдается при выполнении следующего равенства [125]:
(ЭаАРа = <2вАРв, (1.84)
где <2д и Чв — массовые расходы компонентов А и В; ДРЛ и ДРВ — перепады давлений в иижекциоиных соплах для компонентов А н В
Как следует из уравнения движения (1.18), в смесительных головках с инжекционными соплами круглого сечения массовый расход С? связан с перепадом давления ДР в соплах равенством
О = (л<*2/4)р/с^2дДР/р (1.85)
где р — плотность жидкости; ?=сс|«0,7—0,8 (а — коэффициент, учитывающий объемную сжимаемость жидкости, | — коэффициент треиия); ? — ускорение свободного падения.
Однако реализовать процесс струйного смешения в соответствии с равенством (1.85) на практике удается лишь в интервале соотношений потоков компонентов от 1 : 1,5 до 1,5: 1, так как верхний предел ограничен максимальным напором дозирующего насоса. При больших значениях массового соотношения компонентов уравнение (1.85) строго не соблюдается, поэтому в современных ШМ-установках с давлением дозирования до 30 МПа удается добиться качественного смешения при <3д[(2в от 1 : 1 до 1 : 4, а для хорошо совместимых долгоживущих систем увеличить интервал до 1 :10 [125].
Второе условие эффективной работы смесительной головки высокого давления, т. е. создание в смесительной камере полностью турбулизированного потока реагентов, реализуется при Ке>Кекр = 4(2р/(згсТп). При этом напорно-расходные характеристики системы дозирования, геометрические параметры головки ВД и литниковой системы должны обеспечить реализацию масштаба сегрегации б ниже критической величины б*, отвечающей условиям полимеризации в химически контролируемом режиме.
Критическое значение числа Рейнольдса, при котором обеспечивается достаточно эффективное смешение реагентов, состав-
92
ляет для хорошо совместимых компонентов Кекр=50, а для систем с ограниченной совместимостью Рекр=Ю0—200 [125]. Величина РчеКр зависит также от конструкции инжекционных сопел и смесительной камеры, в частности от места расположения со-¦пел и направления ввода компонентов [125]. Так, наилучшие условия смешения реализуются при использовании сопел круглого сечения, соосно установленных в диаметрально расположенных точках цилиндрической поверхности смесительной камеры и перпендикулярно ее оси. При тангенциальном или угловом вводе компонентов Иекр увеличивается в 1,5—2,0 раза.
Предыдущая << 1 .. 32 33 34 35 36 37 < 38 > 39 40 41 42 43 44 .. 122 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама