Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 2" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 1" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 12" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 11" (Журналы)

Петрянов-соколов И.В. "Научно популярный журнал химия и жизнь выпуск 10" (Журналы)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Резиновое и каучуковое производство -> Любартович С.А. -> "Реакционное формование полиуретанов" -> 94

Реакционное формование полиуретанов - Любартович С.А.

Любартович С. А., Морозов Ю., Третьяков О.Б. Реакционное формование полиуретанов — М.: Химия, 1990. — 288 c.
ISBN 5—7245—0551—7
Скачать (прямая ссылка): lubartovich.djvu
Предыдущая << 1 .. 88 89 90 91 92 93 < 94 > 95 96 97 98 99 100 .. 122 >> Следующая

док, скорость сдвига ^уос, соответствующая реализации в УОС касательного напряжения туос, равного напряжению сдвига в рабочем зазоре резиносмесителя, может быть рассчитана из равенства
Туос = (^с/^УОс)1/Пуос7рс"рс/"уосехр[1/(/?/гУОс)1Х
Х[(Ярс/Грс)-(?уос/Гуос)Ь (3.28)
где ?рС) Яре буос» лУОс—реологические параметры резиновой и олигомерной смесей; ТРс и Туос— температура резиновой смеси и УОС.
Расчеты, приведенные по (3.28) применительно к смеси оли-гобутадиендиола молекулярной массы 3800 и 40 масс. ч. технического углерода П245, реологические свойства которой описаны в [305], в сопоставлении с резиновой смесью на основе БСК с 50 мае. ч. того же технического углерода, показали, что для достижения в смесительном оборудовании, перерабатывающем УОС, уровня т, реализуемого в резиносмесителе при интенсив-
223
ном диспергировании технического углерода, необходимо развить в зоне смешения скорость сдвига 103—104 с-1 (при 20 °С). Этго на 1—2 десятичных порядка выше, чем в современном рези-носмесительном оборудовании. Соответственно во столько же
раз возрастает мощность диссипативных тепловыделений Ы = т*(у а для поддержания заданного температурного режима интенсивность теплоотвода из зоны смешения должна быть повышена на 1—2 десятичных порядка.
Реализация подобных условий смешения на традиционном резиносмесительном оборудовании практически невозможна, так как при использовании современных систем водяного ох-ла1ждения дальнейшая интенсификация теплоотвода, лимитируемого преимущественно теплоотдачей от смеси к стенке [313, с. 21], возможна лишь в сравнительно небольших пределах.
3.3.2. Распределение наполнителя
в олигомерной матрице
Механизм распределения частиц активного наполнителя в олигомерной матрице существенно отличается от механизма простого смешения жидких уретановых композиций или стеклона-палненных олигомерных систем, перерабатываемых КИШ-мето-дом. Если ненаполненные и стеклонаполненные композиции получают в режиме турбулентного массообмена в сочетании с ламинарным смешением и молекулярной диффузией (см. разд. 1.5), то УОС, имеющие существенно более высокую вязкость, перемешиваются в ламинарном бездиффузионном режиме так же, как смеси на основе высокомолекулярных полимеров [114, с. 84].
В соответствии с общими положениями теории ламинарного смешения высоковязких полимеров механизм смешения компонентов УОС можно рассматривать как деформацию сдвига многокомпонентной системы, в результате которой уменьшается толщина полос (слоев) смешиваемых материалов и увеличивается поверхность раздела между ними. Средние значения толщин полос и относительного увеличения поверхностей раздела могут быть рассчитаны по формулам (1.44)—(1.46), используе--мым при анализе процесса смешения систем жидкость — жидкость (см. разд. 1.5).
В реальных процессах изготовления УОС простое и диспергирующее смешение протекают одновременно, при этом за актом диспергирования следует распределение частиц, образовавшихся при разрушении агломератов диспергируемой фазы, и т.д. Процесс изготовления УОС на начальной стадии осложняется также такими явлениями, как смачивание технического углерода олигомером и образование в олигомерной матрице углерод-олигомерных слоев, имеющих повышенную вязкость по сравнению с относительно невязкими слоями ненаполненного олигоме-
224
ра (см. схему 2 на рис. 3.14). Попадая в области интенсивного деформационного воздействия, эти слои разрываются на части с образованием эллиптических фрагментов — доменов, имеющих характерные размеры до 300X80 мкм. В доменах содержится частично агломерированный технический углерод, полностью смоченный олигомером. Если не применять специальных технологических приемов, то при дальнейшем перемешивании УОС со сравнительно невысокой вязкостью (малые и средние степени наполнения) не удается полностью ликвидировать домены.
Таким образом, при анализе смешения УОС на начальных стадиях следует рассматривать как процесс совместного течения вязкотекучих материалов с различной вязкостью, оценивая ширину полос по формуле (1.46). Как видно из этой формулы, деформация сдвига /\ необходимая для достижения требуемой ширины полос б, возрастает обратно пропорционально объемной доли диспергируемой фазы (углерод-олигомерных слоев) ц и прямо пропорционально отношению вязкостей этих слоев и чистого олигомера. В разд. 3.2 было показано, что в УОС вязкость чрезвычайно быстро возрастает с увеличением объемной доли наполнителя, достигая при ф = 20—30% значений, в сотни и тысячи раз превосходящих вязкость олигомера, поэтому для достижения качественного распределения технического углерода необходимо применять весьма значительные деформации сдвига, увеличивая продолжительность процесса смешения, либо повышая скорость деформирования УОС в рабочих зазорах смесительного оборудования. Последний способ более рационален,
так как при увеличении у возрастает производительность процесса как за счет скоростного фактора, так и вследствие уменьшения перепада вязкости цъЫх из-за снижения эффективной
вязкости т)2 с ростом у. Однако возможность повышения производительности и качества при изготовлении УОС в высокоскоростных режимах ограничена ростом температуры, связанным с диссипативными тепловыделениями.
Предыдущая << 1 .. 88 89 90 91 92 93 < 94 > 95 96 97 98 99 100 .. 122 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама