Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Высокомолекулярная химия -> Поляков А.В -> "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" -> 34

Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза - Поляков А.В

Поляков А.В, Дунто Ф.И., Кондратьев Ю.Н., Кобяков В.М., Зернов В.С. Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза — Л.: Химия, 1988. — 200 c.
ISBN 5-7245-0081-7
Скачать (прямая ссылка): pevd.djvu
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 77 >> Следующая

На этом же графике нанесены линии, соединяющие точки, в которых максимальная температура в реакторе имеет фиксированное значение. Как видно из графика, линии гмакс = const сдвигаются вправо при возрастании температуры теплоносителя 0, причем линии 2макс = 535_ 555 К, которые близки к рабочему режиму реактора, проходят примерно через вершины экстремумов. Следовательно, оптимальный (по температуре теплоносителя) режим работы реактора будет выходить на ограничение по максимальной температуре в реакторе лишь тогда, когда значения для этого ограничения гмакс<535-г555 к.
Исследование влияния двух зон обогрева с различными значениями температур в каждой из них (©і и©2) и различным соотношением длин зон подогрева показало, что разделение рубашки реактора на две зоны
89
88
Рис. 5.7. Влияние температуры по зонам теплоносителя на концентрацию этилена
и варьирование температуры в каждой из зон рубашки в отдельности не приводит к сколько-нибудь заметному увеличению производительности реактора с одним начальным вводом инициатора и газа. Результаты этого исследования иллюстрируются рис. 5.7. В процессе вычислительного эксперимента были раскреплены найденные ранее одинаковые температуры ©1 = = @2 = 0 и введена новая переменная у, характеризующая соотношение длин двух зон обогрева. Определяем экстремум (минимум) функции:
хк=/(У1вхв,,&1,у) . (5.22)
Для минимизации, как и в предыдущем случае, использовали метод наискорейшего спуска. Ограничение на фазовую координату — максимальную температуру в реакторе (2(/)<гмакс) — учитывали введением функции штрафа, которую прибавляли к значению критерия (5.22). В качестве начальных значений 0Х и 02 в программе оптимизации были взяты значения 0( = 02 =0ОПТ, найденные ранее и соответствующие различным начальным значениям у\ вх. Сплошная линия внутри заштрихованной области на рис. 5.7 проведена через значения 01=02=0ОПТ. Она соответствует кривой, проведенной через точки экстремумов на рис. 5.6. Заштрихованная область показывает, в каких пределах изменились новые оптимальные значения 0РПТ, 02эпт в процессе оптимизации (5.22). Однако значения самой функции х4 при этом очень близки и различаются лишь в 3-м или 4-м знаке. Таким образом, для однозонного реактора нецелесообразно применение достаточно сложной секционированной системы теплосъема.
Значительный интерес при решении задачи оптимального конструирования трубчатого реактора представляет собой выявление связи между конверсией (1— хк), достигаемой в реакторе, и внутренним диаметром труб реактора. Эта зависимость для различных входных температур показана на рис. 5.8, а. Три кривые на этом рисунке характеризуют неадиабатический режим работы реактора при различных значениях входной температуры смеси в реактор. В адиабатическом режиме (штриховая прямая) конверсия, достигаемая в реакторе, от его диаметра не зависит и определяется значением входной температуры в реактор.
Как видно из рис. 5.8, а, с ростом входной температуры реакционной смеси конверсия снижается, так как при этом снижается количество теплоты, отводимой с потоком вещества через реактор. Конверсия для реактора с трубами большого диаметра (более 30 мм) практически постоянна и определяется температурой смеси на входе в реактор. Это объясняется тем, что при больших внутренних диаметрах труб реактора теплота реакции в основном отводится с потоком реакционной смеси.
Более полно зависимость конверсии, достигаемой в реакторе, от температуры реакционной смеси на входе в реактор для различных диаметров его труб представлена на рис. 5.8, б. С увеличением диаметра труб реактора конверсия падает. Это связано с тем, что с ростом диаметра изменяются условия теплоотвода в реакторе, так как объем реактора и площадь поверхности теплопередачи изменяются неодинаково; кроме того, с ростом внутреннего диаметра груб реактора увеличивается толщина его стенки. Оба эти обстоятельства приводят к ухудшению съема теплоты в реакторе. Характер зависимости конверсии от внутреннего диаметра труб реактора не изменяется для различных входных температур реакционной смеси. При адиабатическом режиме работы реактора зависимость конверсии от входной температуры реакционной смеси
0 20 40 60 °' 450 500 550 БОО
й-вн,мм Т, К
Рис. 5.8. Зависимость конверсии от внутреннего диаметра труб реактора (а) н входной температуры реакционной смесн (б): ----адиабатический режим
91
90
™ 20 ЗО 40 50 60 70 йвн,мм
Я/ ЗО 40 50 60 70
<іЬн,мм
Рис 5.9. Зависимость оитнмальной длины реактора от внутреннего диаметра его груб. Входная температура 180° С диаметра его
5.9), а з,«м лшкйи УВе1Х^с^—°рГеМта'^
«» « Й-И-70
гас. 5.П. Выбор оптимального ттаент™
"во8?4* """"і"1- "»«»»
Анализ изменения при варьировании диаметра труб реактора его производительности, которая равна произведению конверсии на расход реакционной смеси, показывает, что с ростом диаметра увеличивается и производительность реактора (рис. 5.10). Это объясняется тем, что с ростом внутреннего диаметра труб реактора для обеспечения постоянной скорости смеси в реакторе увеличивается ее расход, причем в большей степени, чем падает конверсия при увеличении диаметра труб реактора.
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 77 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама