Главное меню
Главная О сайте Добавить материалы на сайт Поиск по сайту Карта книг Карта сайта
Книги
Аналитическая химия Ароматерапия Биотехнология Биохимия Высокомолекулярная химия Геохимия Гидрохимия Древесина и продукты ее переработки Другое Журналы История химии Каталитическая химия Квантовая химия Лабораторная техника Лекарственные средства Металлургия Молекулярная химия Неорганическая химия Органическая химия Органические синтезы Парфюмерия Пищевые производства Промышленные производства Резиновое и каучуковое производство Синтез органики Справочники Токсикология Фармацевтика Физическая химия Химия материалов Хроматография Экологическая химия Эксперементальная химия Электрохимия Энергетическая химия
Новые книги
Сидельковская Ф.П. "Химия N-вннилпирролидона и его полимеров" ()

Сеидов Н.М. "Новые синтетические каучуки на основе этилена и олефинов" (Высокомолекулярная химия)

Райт П. "Полиуретановые эластомеры" (Высокомолекулярная химия)

Попова Л.А. "Производство карбамидного утеплителя заливочного типа" (Высокомолекулярная химия)

Поляков А.В "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" (Высокомолекулярная химия)
Книги по химии
booksonchemistry.com -> Добавить материалы на сайт -> Высокомолекулярная химия -> Поляков А.В -> "Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза" -> 36

Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза - Поляков А.В

Поляков А.В, Дунто Ф.И., Кондратьев Ю.Н., Кобяков В.М., Зернов В.С. Полиэтилен высокого давления. Научно-технические основы промышленного синтеза — Л.: Химия, 1988. — 200 c.
ISBN 5-7245-0081-7
Скачать (прямая ссылка): pevd.djvu
Предыдущая << 1 .. 30 31 32 33 34 35 < 36 > 37 38 39 40 41 42 .. 77 >> Следующая

Если принять, что температура реакционной смеси в начале каждой зоны может быть обеспечена постоянной за счет охлаждения на входе реакционной смеси, то при передаче в каждую последующую зону меньшего или равного (по сравнению с предыдущей) количества дополнительного этилена конверсия увеличивается в каждой последующей зоне. Конверсия при таких распределениях потока резко возрастет,
Рис. 5.13. Изменение концентрации мономера по длине однотонного (]), двухзонного (2) и трех-зонного (3) реакторов
^-=-Г(/?,!/)(/гпАСА]5к); ' . (5.28)
—5-=Р(я^){'Си[М][1]-2(к0.р + К0.д)58}; (5.29)
-Г1(р,1>;ср){кр(М]д»(-АД)}-- д" , (5.зо)
где р - плотность смеси в реакторе; V - скорость потока смеси в реакторе; к -константы скоростей элементарных реакций (Л0.р и Лг0.д - константы скорости обрыва цепи рекомбинацией и диспропорционированием); [М], (I), [А] - концентрация мономера, инициатора и модификатора соответственно; / - текущая координата длины реактора; Т - температура смеси в реакторе; ТК - температура внутренней стенки реактора; ср - удельная теплоемкость; Д# - изменение энтальпии; а - коэффициент теплоотдачи от стенки к реакционной смеси.
Уравнения (5.26)-г(5.30) представляют собой основную часть общей модели, которая может быть использована для решения задач проектирования реактора и определения рассмотренных выше технологических параметров при критериях оптимальности, не учитывающих параметры состава и молекулярной структуры полимера.
Модуль расчета статистических моментов ММР состоит из дифференциальных уравнений, описывающих изменение по длине реактора суммарных концентраций полимерных молекул 5п и 2к уравнений статистических моментов распределения активных радикалов Х^ и полимерных молекул Хп:
^=Р(р,1/)[кпА5в[А] + К0[лф,, + 7с2в5к + 2(к0.д+к0.р)5|]; (5.31)
^ =^(р, У)[ки[м] [I] 5^(1 - а? ) + *в[м](1 - ЛЙ + кп а[а](1- а?) +
+ ^5к(1-д?)+*р?(?)а*[м]; к-2,3,... (5.32)
алк
^=Яя,^)[к0(4-Яп(м] + *1 В5В(4-АП) + 2к0.д5к +
+ 2к„.р5п(1;(^)4~Ь-Ап)]5кЗй1; к-1,2,3,.., (5.33)
По статистическим моментам Х^ непосредственно рассчитывают важнейшие показатели ММР: среднечисленную Мп и среднемассовую М у» молекулярные массы и степень полидисперсности 7. В случае 96
но при этом максимальная температура значительно повышается при одних и тех же параметрах режима. Однако для получения постоянных показателей качества полимера необходимо поддерживать максимальную температуру в реакторе по зонам на одном уровне.
При современной технологии производства температура смеси в боковых потоках не может быть ниже определенного предела. При этом условии в первую зону реактора нельзя подавать больше четверти общего потока реакционной смеси и в каждую последующую зону должно поступать такое же количество смеси или большее, чем в предыдущую.
Сравнение трех- и четырехзонного реакторов с одинаковой подачей реакционной смеси в первую зону показывает, что при значительном увеличении длины четырехзонного реактора его производительность повышается несущественно. Производительность трехзонного реактора выше, чем четырехзонного, в том случае, если в его первую зону подается большое количество смеси, т.е. влияние распределения потоков по зонам оказывается более сильным, чем выбор числа зон.
При неправильном выборе параметров режима длина реактора может не полностью использоваться или, наоборот, реакция полимеризации будет обрываться при максимальной скорости образования полимера. Поэтому при моделировании определяли влияние давления, температуры теплоносителя, концентрации '
Рис. 5.14. Зависимость производительности от длины трех- (1, 2) и четырехзонного ІЗ, 4) реактора; в первую зону подается 12,5 % (1, 3) и 25 % (2,4) общего реак-
циоиного потока
Рис. 5.15. Зависимость удельной производительности реактора от температуры теплоносителя (0), давления (р) и концентрации инициатора [I]
97
ную производительность и длину реактора. На рис. 5.14 показана зависимость производительности от нормированной длины реактора, а на рис. 5.15 от параметров режима для первой зоны реактора (для остальных зон эта зависимость имеет аналогичный характер). Длина первых трех зон изменяется в пределах 8% нормированной длины, общая же длина реактора более чувствительна к изменению режимных параметров.
В промышленности выпускается ряд марок ПЭВД. Каждая марка требует определенного технологического режима. Оптимальная конструкция реактора для выпуска одной марки может оказаться неоптимальной для другой марки. Поэтому в конструкции боковых вводов необходимо предусмотреть несколько разветвлений на некотором расстоянии друг от друга [70].
5.3.3. Математическая модель процесса получения полиэтилена с учетом параметров молекулярной структуры полимера*
Развитие математических моделей полимерных процессов [77, 78] позволяет рассчитывать показатели структуры полимера по математической модели процесса, основой которой является многостадийная кинетическая схема образования полимерной молекулы (см. гл. 4). В результате такого моделирования удается не только рассчитать показатели структуры полимера (среднечисленную и среднемассовую молекулярные массы, а также значения длинноцепной и короткоцепной раз-ветвленностей и винилиденовой ненасыщенности), но и установить влияние различных условий проведения процесса на формирование структуры, а следовательно, и свойств полимера.
Предыдущая << 1 .. 30 31 32 33 34 35 < 36 > 37 38 39 40 41 42 .. 77 >> Следующая

Авторские права © 2011 BooksOnChemistry. Все права защищены.
Реклама